Fe—C—Si—B合金连续激光非晶化及非晶形成条件的研究

在珠光体球墨铸铁表面Ｆｅ－Ｃ－Ｓｉ－Ｂ激光共晶合金化层上获得了占整个熔池面积的８０％以上的白亮层，经透射电镜明场形貌和电子选区衍射证实白亮层为非晶组织。激光非晶化时熔池底部晶态基体的外延生长是影响非晶化的最关键因素，外延生长的突然中断是实现非晶化的首要条件，外延生长的突然中断只有在共晶成分组成均匀，组织细化以及足够的激光功率密度和扫描速率下才发生。     

FeCSiB合金连续激光非晶化的研究

以激光合金化得到ＦｅＣＳｉＢ四元共晶层为基础,对连续激光非晶化进行了系统的实验研究,并从理论上论证了连续激光非晶化的凝固特征,探讨了连续激光非晶化的机制。     

FeCSiB合金连续激光非晶化的研究

以激光合金化得到的ＦｅＣＳｉＢ四元共晶层为基础,对连续激光非晶化进行了系统的实验研究,并从理论上论证了连续激光非晶化的凝固特征,探讨了连续激光非晶化的机制。     

用机械合金化法制备Al—Y—Ni非晶合金

本文用热力学和动力学分析了Al—Y—Ni合金系在机械合金化过程中实现非晶转变的能力。用机械合金化方法成功地获得了Al—Y—Ni非晶合金粉末,其非晶属性由X射线衍射和热分析实验得到证实。并研究了球磨强度对Al—Y—Ni合金系球磨非晶转变的影响,发现强度过高不利于非晶转变。     

Zr基非晶合金的热稳定性及耐腐蚀性能研究

通过铜模铸造法制备出了具有异质结构的Zr63Ni16.2Cu15.8Al5和Zr63.4Ni16.2Cu15.4Al5块体非晶合金.利用X射线衍射(XRD)和差示扫描量热法(DSC)研究了两种Zr基块体非晶合金的微观结构和热稳定性,采用动电位极化方法研究了两种Zr基块体非晶合金在NaCl水溶液中的耐腐蚀性能.结果表明,与均匀结构的Zr65Al10Ni10Cu15块体非晶合金相比,异质结构降低了材料的热稳定性以及耐腐蚀性能,耐腐蚀性能低的原因可能是由于微观结构的不均匀使其具有更多的界面引起的.     

Nb添加对Cu-Zr非晶合金等温晶化动力学的影响

采用铜模吸铸法制备了Cu50.3Zr49.7Nbx(x=0,2)块体非晶合金.利用示差扫描量热分析(DSC)研究了2at％Nb的添加对Cu-Zr非晶合金在过冷液相区等温晶化行为的影响.结果显示Cu基合金的等温晶化动力学符合JMA方程的定量描述.含微量Nb的合金具有更长的晶化孕育时间、更宽的反应放热峰以及更低晶化速率常数k和Avrami指数n,与此同时局域Avrami指数n随晶化体积分数的变化和Nb的添加而改变.这表明微量Nb添加在抑制合金形核,提高其热稳定性的同时,也改变了Cu基合金的等温晶化过程.     

化学镀制备Ni—Sn—Cu—P合金非晶形成能力

首次用化学镀方法制备了四元Ｎｉ－Ｓｎ－Ｃｕ－Ｐ合金镀层,用Ｘ光衍射及扫描电镜对合金镀层形貌和结构进行了测定,确定了不同工艺条件下的非晶合金形成区。用张邦维提出的非晶合金形成理论对Ｎｉ－Ｓｎ－Ｃｕ－Ｐ合金非晶形成能力及合金元素在非晶形成中的作用与机理进行了研究。     

Mg—Ni非晶合金形成范围的热力学预测

机械合经是制备非晶和纳米晶合金行之有效的方法。本文从Miedema模型出发,预测了不互溶的Mg和Ni元素的混合物经过机械合金化形成Mg-Ni非晶合金的成分范围,并与试验结果进行了比较,发现二者符合得很好。     

粘结材料及混合比例对Mg—Ni非晶合金电极电化学性能的影响

研究了不同的粘结剂材料及混合比例对镁镍非晶合金电极化学性能的影响。实验结果表明：铜粉和镍粉作为粘结材料时,材料种类及其比例的影响差别不大;分析认为是镍和铜本身的耐蚀性能、内阻的大小以及催化特性综合作用的结果。综合考虑以铜粉作为粘结剂且以2：1的比例混合时,效果较好。当钴粉作为粘结剂材料时,非晶合金电极的容量及循环稳定性大大改善,这可归因于钴本身具有一定的贮氢容量和在电解液中较稿的耐蚀能力。     

LASER GLAZING OF Ni-Nb AND Ni-Nb-Cr ALLOYS AND CORROSION RESISTANCE OF AMORPHOUS LAYERS

Partially amorphous Ni-Nb alloy was made by 1.91 kW cw CO_2 laser melt-quenching,and fully amorphous by 4.5 kW and 4.9 kW.The corrosion resistance of the amor-phous layer was improved by adding Cr.Potentiodynamic polarization curves showthat the amorphous Ni_(50)Nb_(40)Cr_(10) is in more corrosion-resistant than the amorphousNi_(60)Nb_(40)and 18-8 stainless steel.     

Fe70Cr10P13C7合金激光非晶化研究

Fe70Cr10P13C7是一种可形成非晶态的合金,它除具有比一般结构钢高得多的断裂强度外,还具有特别突出的耐腐蚀性能。用2～5kw连续波CO2激光在40Cr钢基体上首先获得晶态的Fe70Cr10P13C7宽带熔覆层,而后获得多道搭接的厚约0.2mm的非晶层。该非晶层动电位极化曲线表明,非晶态Fe70Cr10P13C7的耐腐蚀性高于1Cr18Ni9Ti不锈钢和加Cr的Ni-Nb非晶合金。     

铝合金在海水中的耐蚀性与腐蚀电位的关系

依据铝合金在青岛海域的暴露腐蚀结果和腐蚀电位数据,讨论了铝合金在海水中的耐蚀性与腐蚀电位的关系.结果表明,耐海水腐蚀性能相似的铝合金,其海水腐蚀电位-时间曲线的形状、特性也相似.耐海水腐蚀性能较好的铝合金,其初始电位、稳定电位均较负,达到稳定的时间较长、稳定电位波动较大.耐蚀性较差的铝合金则相反.     

Fe─C─Si─B合金连续激光非晶化及非晶形成条件的研究

在珠光体球墨铸铁表面Fe－C－Si-B激光共晶合金化层上获得了占整个熔池面积的80％以上的白亮层.经透射电镜明场形貌和电子选区衍射证实白亮层为非晶组织激光非晶化时熔池底部晶态基体的外延生长是影响非晶化的最关键因素.外延生长的突然中断是实现非晶化的首要条件.外延生长的突然中断只有在共晶成分且成分均匀，组织细化以及足够的激光功率密度和扫描速度下才发生     

镀锌板激光焊接接头锌的分布及耐蚀性试验

研究了镀锌板激光焊接接头锌的分布及焊接接头耐蚀性能。定量及SEM分析表明,焊缝中表面只残留少量锌,在焊缝两侧的热影响区,锌层厚度呈梯度分布。激光焊缝窄,基材锌层阳极保护作用得以保存,激光焊接板仍具有较好耐蚀性。     

WIDE-BAND LASER CLADDING: WEAR AND CORROSION RESISTANCE OF A Ni-BASED ALLOY

1.Introducti0nTheselectionofamaterialforagivenapplicati0ncanbebasedup0nitssurfaceproper-tieswhenacorr0sionand/0rwearenvironmentisinvolved,and/oruponitsbulkpr0pertieswhenmechanicalresistancet0traction0rcreepisrequired.Lasersurfacemodificati0n,duet0itsproducti0nofhigh-qualitysurface,hasreceivedincreasingattenti0nfromthematerialsscientistsinthelasttw0decadesl1-6].Fromanindustrialpoint0fview,lasercladdingisprobablythem0stpromisingprocessf0renhancingthecorrosionandwearre-sistance0facontactsurface.L…     

激光熔敷镍基合金的耐蚀性

利用激光表面重熔和激光熔敷镍基合金的方法,对２Ｃｒ１３钢汽轮机末级叶片进行了表面改性处理。经显微组织观察、物相分析和阳极极化曲线测定证明,激光处理后的合金组织更细小,表面耐蚀性比处理前更好,熔敷镍基Ｇ１１２合金后的耐蚀性提高尤其显著。实验得出了提高其耐蚀性的优化工艺条件。     

Ni含量对Zn-Ni合金镀层的耐蚀性影响

    采用中性盐雾试验对Zn-Ni合金镀层的耐蚀行为进行了研究,并用扫描电镜、辉光放电光谱仪和X射线衍射仪等手段分析了不同Ni含量的Zn Ni合金镀层的微观形貌与结构、成分变化规律以及腐蚀产物.结果表明:（1）随着镀层的不断沉积,Ni的含量先增加后减小,在镀层中出现Ni的富积层;（2）Ni含量在5%~15%范围内时,Zn-Ni合金镀层的相结构体现出很复杂的结构特征:（3）经过钝化处理的Zn-Ni合金镀层的耐蚀性远高于镀Zn钝化层、镀Cd钝化层和Cd-Ti合金镀层的耐蚀性;（4）Zn-Ni合金镀层腐蚀产物主要是ZnO和ZnCl₂·4Zn(OH)₂,并且含有少量的2ZnCO₃·3Zn(OH)₂.     

Cr—Mo合金激光合金化的组织结构及耐蚀性

本文研究了中碳低合金钢Cr—Mo涂层的激光合金化熔区的显微结构和耐蚀性能。实验结果表明,在3Cr18Mo6合金化涂层中存在大量的块状奥氏体,经激光处理能抑制或大大减少χ相,σ相及碳化物的析出。该合金化层在0.5mol/L H_2SO_4中耐蚀性优于18-8不锈钢,同时在含Cl离子的介质中没有发生点蚀现象,具有优异的耐点蚀性能