高强度套管的生产

<正> 目前在那些没有淬火设备的轧管厂里屈服点55公斤/毫米~2的高强度套管用38CrNiMo钢生产,随后进行回火。为生产石油管,特别是生产套管拟用较便宜的28Mn2SiVNb钢试制。这种钢的钢管机械性能在淬火后也和38CrNiMo钢管一样,而冲击韧性、脆断的倾向性、加热时晶粒长大的趋势、疲劳强度、应力集中的敏感性等都超过了保证这些管子在使用时的最大可靠性。 28Mn2SiVNb钢(0.26～0.33％碳;1.3～1.6％ Mn;0.4～0.7 Si;0.08～0.12％V及0.02～0.04％Nb)在250吨的平炉中采用废钢法,用天燃气和重油作燃料进行熔炼。钢水在炉内和钢包中脱氧。向炉内添加锰铁的一半和25％的高炉硅铁     

热处理前后09MnNiDR钢焊接临界粗晶区的力学性能分析及影响机制

采用热模拟试验机模拟低温压力容器用钢09Mn Ni DR的焊接过程,分析其焊接临界粗晶区的显微组织,对比分析焊接热处理前后09Mn Ni DR钢的力学性能,同时研究09Mn Ni DR钢冲击性能产生重要影响的机制。研究结果表明:09Mn Ni DR钢焊接临界粗晶区内的马氏体-奥氏体岛是其产生裂纹的源头,是造成09Mn Ni DR钢冲击性能变差的主要因素。通过不同的焊后热处理温度,发现在550℃~630℃温度区间内,09Mn Ni DR钢的低温冲击性能将明显改善。     

09 Mn2 Si2 V铁素体-马氏体双相钢伸长率的计算

以固体与分子经验电子理论和刘志林提出的非调质钢力学性能计算方法为理论基础，通过对双相钢的强韧化方式分析，研究了双相钢伸长率的计算模型以及方法。通过该模型计算出了09Mn2Si2V钢的理论伸长率，与真空冶炼出的09Mn2Si2V双相钢淬火后伸长率吻合较好，误差在10％以内，结果表明该钢具有良好的强韧性和塑性变形能力。     

文摘

980623K56强度级12Mn2SiNb钢大日径电焊管的质量[刊，俄]／B．A．.../-1997（9）俄罗斯车里雅宾斯克钢管厂与中央科学研究院和奥尔斯科一哈里罗夫斯克钢铁公司合作，采用奥尔斯科一哈里罗夫斯克钢铁公司生产的K56强度级12Mn2SiNb耐低温钢板，生产用于北方地区使用的1020mm×10mm高质量电焊钢管。12Mn2SiNb钢采用平炉冶炼，轧成板材后经正火处理和100％的超声波探伤。车里雅宾斯克钢管厂生产大口径电焊管的正品率为90．48％，钢管质量完全符合Ty14-3P-04-94标准，能满足俄罗斯北方地区天然气田严酷气候条件的使用要求。（杜厚益编译）9…     

R95钢级油套管用淬火钢性能分析

利用末端淬火试验、力学性能检测及显微组织观察,对29Mn4钢生产的名义壁厚为12 mm的R95钢级油套管性能波动情况进行了分析,并在29Mn4钢基础上优化设计出29Mn5钢。结果表明:29Mn4钢的淬透层深度为6.03 mm,名义壁厚为12 mm的油套管淬火时部分位置淬透深度不足,导致油套管强度及硬度波动较大。在29Mn4钢成分基础上加入约0.2wt%的Mn及适量B,得到淬透层深度为8.12 mm的29Mn5钢。采用29Mn5钢生产的名义壁厚为12 mm的油套管时,淬火组织全部为马氏体,钢管全部淬透,强度及硬度波动小。     

回火温度对25Mn2钢组织与力学性能的影响

通过对25Mn2钢进行淬火+回火的调质处理,研究了油井钢管采用淬火+不同回火温度的调质处理后的力学性能及金相组织的变化,为确定25Mn2油井钢管的合理的热处理工艺提供重要依据。     

科技动态

耐腐蚀性能良好的油井管用高强度高Cr钢管的研制据日刊《JFE技报》2005№9报道,日本钢管铸物研究所和知多制造所为克服API-13Cr钢油井管在井下温度超过100℃以上时耐腐蚀性能变差,在高CO2分压下不耐使用的问题,开发出HP13Cr-1、HP13Cr-2和UHP15Cr钢油井管。HP13Cr-1钢的化学成分(质量分数,%)为:C0.025,Si0.25,Mn0.46,Cr13.1,Ni4.0,Mo1.0;HP13Cr-2钢的化学成分(质量分数,%)为:C0.025,Si0.25,Mn0.40,Cr13.0,Ni5.1,Mo2.0;UHP15Cr钢的化学成分(质量分数,%)为:C0.030,Si0.22,Mn0.28,Cr4.7,Ni6.3,Mo2.0,Cu1.0;API-13Cr钢的…     

用K56强度级的12Mn2SiNb平炉钢生产大直径电焊钢管

俄罗斯中央黑色冶金科研所与奥斯科－哈林诺夫斯克冶金联合体共同开发出Ｋ５６强度级的１２Ｍｎ２ＳｉＮｂ平炉板坯钢,并用其生产 Φ　１ ０２０ｍｍ × １０ｍｍ大直径电焊钢管。焊接钢管时采用 Ｃｂ－０８ＣｒＭｏ焊丝和 ＡＨ－６７Ａ焊剂。试验表明,采用平炉冶炼的 Ｋ５６强度级 １２Ｍｎ２ＳｉＮｂ钢生产的 　Φ１ ０２０ｍｍ × １０ｍｍ电焊管,完全符合俄罗斯有关标准要求,并可用于北方寒冷地区的天然气工业。用K56强度级的12Mn2SiNb平炉钢生产大直径电焊钢管@曾适$攀钢集团成都无缝钢管有限责任公司     

厚壁含铌微合金钢JCO双面三层四丝高速埋弧焊管生产工艺

设计BNS级抗H_2S腐蚀钢管的焊缝金属、JCO成型工艺,确定其焊接方法及热输入,分析BNS级钢板及其钢管的交货状态,并评估该BNS级钢管的抗H_2S腐蚀性。分析认为:BNS级钢具有良好的抗SCC、HIC性能;硬度对抗H_2S腐蚀性能的影响较大,钢的强度级别越高,其抗SSC性能越差;焊缝金属的硬度和氢裂敏感性随微合金钢中铌含量的增加而提高,铌含量低于0.03%时不利作用消失;降低钢中Mn S夹杂物或将其全部转化为球状夹杂物对抗HIC裂纹有利;BNS级钢管的焊缝金属有大量细密的针状铁素体时,其抗H_2S腐蚀效果最好。     

A40Mn2无缝钢管的小裂纹和夹杂物

A40Mn2钢管产生小裂纹的根本原因在于钢中存在的多角形链状夹杂物。分析了热穿孔过程中毛管裂纹的产生及扩展机理。推荐了生产该钢种的合理工艺。     

轨道交通高端轴类零件用材料对比

通过对轨道交通高端轴类产品车轴用35CrMoA、EA4T、EA1N、DZ2、30CrNiMoV12钢等材质,和转轴用35CrMo、40CrNi2MoA、34CrNiMo6、30CrNiMo8钢等材质热处理后的组织性能对比,对轴类零件用材料进行了优选。车轴材料对比试验结果表明,经过热处理后30CrNiMoV12钢的强韧性远高于其他材质,冲击韧性、缺口敏感性、疲劳强度是车轴材料中综合性能最优的一种,可用于受结构尺寸限制的高强度车轴或高寒条件下使用的车轴。DZ2材料次之,EA4T钢性能接近于DZ2钢,但低温冲击性能不如DZ2钢稳定。EA1N钢整体的强度只有30CrNiMoV12钢的一半。转轴材料对比试验结果表明,经过热处理后40CrNi2MoA、34CrNiMo6、30CrNiMo8钢的强韧性较好,低温冲击性能良好且稳定,30CrNiMo8钢耐疲劳强度更好,缺口敏感性更低,适用于高强度转轴和高寒条件下应用的车轴。相比之下35CrMo钢强度略低,低温冲击性能较好,略低于其他材料且稳定性有待提高。     

-70°C低温用钢埋弧自动焊焊接材料的试制及在09Mn2V钢产品上的应用

前言冶金部的工人阶级高举毛泽东思想伟大红旗,遵照毛主席“独立自主、自力更生”的伟大教导,试制成功了利用我国富有资源且不含镍、铬元素的新型—70℃低温用钢——09Mn2V钢。 09Mn2V钢的焊接在我国还是第一次。目前国外低温用钢的焊接材料均含有较高的镍、铬等元素。毛主席教导我们:“我们不能走世界各国技术发展的老路,跟在别人后面一步一步地爬行。”“打破洋框框,走自己工业发展道路”。遵照毛主席这一伟大教     

09Mn2油罐用钢通过鉴定

1991年4月济南钢铁总厂开始09Mn2油罐用钢试制工作。采用氧气顶吹转炉冶炼,使用中碳锰铁、新型复合脱氧剂SiBaAlFe、SiBaCa合金,挡渣出钢、吹氩搅拌;连铸工艺采用铝—碳质伸入式水口和优质保护渣;轧制工艺采用三辊、四辊双机轧     

衡阳华菱钢管有限公司V140套管在新疆塔里木油田首次应用

<正>[发布日期:2017-03-09]2017年2月26日,衡阳华菱钢管有限公司(简称华菱衡钢)生产的V140套管已成功在新疆塔里木油田某超深井首次成功应用。该超深井井深接近5 000 m。华菱衡钢生产的V140套管具有高强度和良好的韧性,适用于复杂地质条件钻井。该产品抗挤毁能力较强,满足了石油开采难度大时所需套管的抗拉、抗压、抗挤毁苛刻要求。华菱衡钢V140套管下井前,钢管逐支通径一次性合格,     

40CrNiMoV钢在大尺寸轴承中的应用

对5MW风电偏航轴承外圈距离表面12.5 mm位置在水淬过程中的冷却速率进行了测试,依据测试结果利用模拟热处理炉对40CrNiMoV钢和40CrNiMo钢进行了模拟热处理,经高温回火处理后对两种试验钢的力学性能进行了测试,并对其组织状态和冲击断口形貌进行了对比观察。结果表明,经水淬处理后,40CrNiMoV钢中马氏体组织的体积分数要远大于40CrNiMo钢。经高温回火处理后,40CrNiMo钢的强韧性配合不佳,而40CrNiMoV钢的力学性能完全满足风电偏航轴承的性能指标,可以应用于5MW级风电偏航轴承中。     

45CrNiMoV钢合金元素偏析和均匀化

通过光学显微镜、扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS)等显微组织分析方法研究了45CrNiMoV钢热轧材和正火后的显微组织和元素偏析情况。结果表明:实验钢轧材中Mo元素的偏析程度最为严重;在不同的正火工艺中,采用920℃正火20 h的均匀化工艺,可有效降低Mo元素的偏析程度;分析了两种残余偏析指数模型,第一种残余偏析指数模型与实验结果基本吻合,可以用于预测和评价45CrNiMoV钢正火均匀化工艺。     

冷却速度对36Mn2V制N80-1钢级油管性能的影响

对36Mn2V制N80钢级油管进行轧后正火处理,主要研究了钢管热处理后的屈服强度、抗拉强度、冲击功、硬度等力学性能,并采用金相显微镜分析其显微组织.结果表明,以4.5℃/s风冷时,36Mn2V钢管的屈服强度、抗拉强度提高显著,冲击功无明显变化,伸长率略有下降.金相组织为铁素体和珠光体,晶粒度为9级.     

60Mn-20钢复合钢管的热处理

对淬火温度、淬火介质、搅拌等因素对60Mn-20钢复合钢管热处理后的组织及硬度的影响进行了研究。结果表明,复合钢管经保温后在搅拌的4%Na NO2溶液中淬火后,140~180℃回火,其60Mn钢内管淬火后组织为马氏体及少量珠光体,硬度高于55 HRC的厚度大于5 mm,耐磨层较厚;20钢外管淬火后组织为铁素体和少量珠光体,硬度约20~30 HRC,韧性很好。     

单面淬火冷却装置在28Mn2钢淬火热处理上的应用

根据30Mn钢的热处理特性,采用类似比较法,近似得出28Mn2钢的CCT曲线和淬透性,并依此研究设计了Φ114.3 mm×6.35 mm以下规格油井管辊底式连续热处理炉单面淬火冷却装置.结果表明,经此种装置淬火冷却后,钢管的硬度指标均达到API Spec 5CT标准要求.     

5CrNiMoV钢的奥氏体化动力学预测

利用DIL-805ADT动态热膨胀相变仪测定5CrNiMoV热作模具钢在不同加热速率下的膨胀量并对膨胀曲线数据进行分析,运用Kissinger方法拟合出了非等温扩散相变动力学Johnson-Mehl-Avrami(J-M-A)模型中的奥氏体化相变激活能Q、相变参数n和lnk₀,建立5CrNiMoV钢奥氏体化动力学模型。该模型计算所得的奥氏体转变量与试验测量结果相吻合,可用于预测等温奥氏体化动力学曲线和设计5CrNiMoV钢的奥氏体化工艺过程。