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针对本公司生产的航空用7075铝合金挤压棒材,通过分析制品力学性能、金相组织、电导率等,研究不同厚度粗晶环对它的电导率和性能的影响。试验结果表明,通过宏观组织检验,粗晶环沿制品边缘,形成粗大再结晶晶粒区,粗晶环深度从尾端向头端逐渐减小,以致完全消失,粗晶环的存在一定程度上降低了力学性能;同时粗晶环的存在也一定程度上提高铝合金的电导率;提供一种合理的生产工艺,减少粗晶环缺陷挤压棒材的产生,为航空型材产品生产及工艺试验提供技术支持与指导。 相似文献
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6A02铝合金挤压棒材粗晶环控制方法 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对6A02铝合金挤压工艺、淬火工艺、设备等的优化,借助直读光谱仪、金相显微镜、碱蚀酸洗、低倍分析等方法来研究6A02铝合金挤压棒材粗晶环的产生原因及其厚度的控制方法,从而提高产品的合格率,满足用户的要求。 相似文献
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通过对6A02铝合金挤压工艺、淬火工艺、设备等的优化,借助直读光谱仪、金相显微镜、碱蚀酸洗、低倍分析等方法来研究6A02铝合金挤压棒材粗晶环的产生原因及其厚度的控制方法,从而提高产品的合格率,满足用户的要求. 相似文献
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采用金相显微镜、扫描电镜、拉伸试验机和高速车床,试验研究粗晶环对无铅2011铝合金挤压棒材力学性能与切削性能的影响。结果表明:无铅2011铝合金挤压棒材组织由α-Al、Al_7Cu_2Fe、CuAl_2和SnBi共晶相组成,棒材表层存在粗晶环。粗晶环会降低铝合金挤压棒材的力学性能和切削性能,Φ30 mm棒材的粗晶环深度为9 mm,其力学性能较低,抗拉强度为287.9 N/mm~2,断后伸长率为17%,切削性能都较差,切屑较长。Φ40 mm棒材的粗晶环深度为1 mm,其力学性能高一些,切削性能好一些,抗拉强度为394.5 N/mm~2,断后伸长率为23.5%,切屑细小均匀。 相似文献
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热挤压6A02-T6铝合金型材出现粗晶环,试验研究在加热炉中加热铸锭的方式、加热温度和保温时间以及淬火加热制度对其粗晶环的影响,确定出合理的工艺参数,控制6A02-T6铝合金XC065型材不出现粗晶环或粗晶环深度在5 mm之内,以满足用户的使用要求。 相似文献
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阐述了2A50合金反挤压棒材粗晶区的分布特征,以及与正抗压棒材粗晶环的差异。通过对该事金正反挤压棒粗晶的试验研究,发现2A50合金反挤压棒材粗晶区由两部分组成;最外层深度小于2.0mm的粗大晶粒区和由粗晶区向中心延伸的小晶粒区,这同正坟棒材粗晶环有很大差异。试验结果表明:2A50合金反挤压棒材边部由粗晶区向中心延伸的小晶粒区是不完全再结晶组织,不应属于粗晶环。 相似文献
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试验研究了挤压筒温度、铸锭温度、挤压系数、固溶处理温度及保温时间等因素对6A02-T6铝合金厚壁管材低倍组织的影响规律。最终确定出合理的工艺参数,控制6A02-T6铝合金厚壁管材不出现粗晶或把粗晶环控制在5mm之内,以满足用户使用要求。 相似文献
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LY12合金热挤压棒材淬火低倍组织经常出现较深的粗晶环。粗晶环降低棒材抗拉强度与加工性能,因此,对粗晶环必须严加控制。国家标准GB3192-82规定棒材粗晶环深度不大于3毫米,在执行中粗晶环不合格现象很 相似文献
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6082铝合金挤压棒材粗晶环问题研究 总被引:1,自引:0,他引:1
本文对6082铝合金挤压模具、合金中Mn含量、淬火保温时间进行分析,研究6082铝合金棒材粗晶环形成原因,并制定相应挤压热处理制度,满足客户要求。 相似文献
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对2A02铝合金棒材进行了热挤压—冷拉拔—淬火—时效的工艺研究。试验结果表明,对热挤压的棒材进行8%以上的冷拉拔变形,经热处理后,可以获得无粗晶环并且力学性能和高温持久性能都合格的产品。 相似文献
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粗晶环是中高强度铝合金挤压型材常见的组织缺陷之一,揭示铝合金型材的粗晶环形成规律对于制定合理的挤压和热处理制度、进而抑制粗晶环的形成具有重要意义。以7136铝合金挤压型材试样为对象,研究不同固溶条件下试样的粗晶环形成规律,并从再结晶组织和析出相形貌分布特征等方面分析粗晶环的形成原因。结果表明:试样的粗晶环形成最低温度为450℃,且随固溶温度的提高,粗晶环深度逐渐增大;固溶温度470℃保温30 min时粗晶环的深度为63 m。在固溶温度470℃下时,随着保温时间的延长,粗晶环的深度开始增加较快,然后逐渐减慢,60 min后,继续延长保温时间粗晶环深度基本不变。在挤压过程中,试样边部再结晶程度约为心部的两倍,同时,由于边部基体Mg、Zn贫化导致析出相(MgZn2)较少,对晶粒长大的抑制作用较弱,因此,挤压试样在固溶过程中易形成粗晶环。 相似文献