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反应物形态对原位生长陶瓷粒子增强铝基复合材料微观结构和拉伸性能的影响 总被引:6,自引:0,他引:6
对Ti-Al-B,TiO2-Al-B和TiO2-Al-B2O3三个体系利用反应热压方法制备了原位TiB2粒子增强Al(TiB2/Al)和原位Al2O3,TiB2粒子增强Al(Al2O3·TiB2/Al)复合材料.Ti-Al-B体系中形成的TiB2为最大尺寸可达5μm的具有一定长宽比的块状或棒状粒子,此外还有一定量尺寸可达几十微米的不规则块状Al3Ti生成.TiO2-Al-B体系中形成小于2μm等轴的Al2O3和TiB2粒子,基本没有Al3Ti生成.TiO2-Al-B2O3体系中除细小等轴状的Al2O3和TiB2粒子外,还生成尺寸为几十微米的条状Al3Ti.拉伸试验表明,由TiO2-Al-B体系制备的复合材料具有最高的强度和塑性.对三个体系所制备复合材料差异的微观结构和性能做出了解释. 相似文献
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Ti形态对原位生长陶瓷粒子增强Al复合材料微观结构的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
采用Ti-Al-B和TiO2-Al-B两个体系利用反应热压方法制备了原位TiB两粒子增强Al(TiB2/Al)和原位Al2OE,TiB2粒子复合增强Al(Al2O3.TiB2)/Al两种复合材料。研究表明,对于Ti-Al-B体系,除TiB2外还有一定量的尺寸可达几十微米的Al3Ti生成,原位形成的TiB2大部分为0.1-0.5μm的块状粒子,此外还有少量长宽比在于4的棒状TiB2对于TiO-AlO 相似文献
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原位AIN—TiC粒子增强铝基复合材料 总被引:1,自引:0,他引:1
在真空感应炉中,900-1200℃,以合适的方位将含N,C原子的气体注入熔融的含Ti等的铝合金中,直接原位反应生成0.2-1.2μm的AlN和2-5μm的TiC粒子,均布于铝合金基体中,制成性能优异的复合材料,本工艺具有增强颗粒生成速度快的特点。 相似文献
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原位AlN-TiC粒子增强铝基复合材料 总被引:17,自引:0,他引:17
在真空感应炉中,900-1200℃,以合适的方位将含N,C原子的气体注入熔融的含Ti等的铝合金中,直接原位反应生成0.2-1.2μm的AlN和2-5μm的TiC粒子,均布于铝合金基体中,制成性能优异的复合材料,本工艺具有增强颗粒生成速度快的特点。 相似文献
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原位合成TiC和TiB增强钛基复合材料的微观结构与力学性能 总被引:16,自引:5,他引:16
利用钛与B4C之间的自蔓延高温合成反应经普通的熔钐工艺原位合成制备了TiC、TiB增强的钛基复合材料。光学金相、EPMA、TEM和X射线衍射的研究结果表明:存在匠两种不同形状的增强体,即短纤维状TiB晶须和等轴、近似等轴状TiC粒子。TiB、Ti基体界面洁净,没有明显的界面反应,而TiC、Ti基体界面有非化学配比的TiC过度层存在。由于增强体承受载荷,基体合金晶粒细化以及高密度位错的存在,制备钛基 相似文献
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Ti形态对原位生长陶瓷粒子增强Al复合材料微观结构的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
采用Ti-Al-B和TiO2-Al-B两个体系利用反应热压方法制备了原位TiB2粒子增强Al(TiB2/Al)和原位Al2O3,TiB2粒子复合增强Al(Al2O3.TiB2/Al)两种复合材料,研究表明,对于Ti-Al-B体系,除TiB2外还有一定量的尺寸可达几十微米的Al3Ti生成,原位形成的TiB2大部分为0.1-50μm的块状粒子,此外还有少量长宽比大于4的棒状TiB2.对于TiO2-Al-B体系,基本上没有Al3Ti生成,原位形成的Al2O3和TiB2为005-20μm的近似等轴状的粒子.对两种复合材料差异的微观结构给出了解释. 相似文献
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反应自生氧化铝颗粒增强铝基复合材料 总被引:4,自引:3,他引:4
向铸铝ADC12熔体中添加硫酸铝铵,由反应分解的Al2O3原位生成了颗粒增强铝基复合材料。SEM观察表明,Al2O3颗粒在铝基体中细小弥散分布,形成球形、不团聚的增强体颗粒;Al2O3颗粒增强铝基复合材料中的片状共晶硅的数量比未增强合金的少,且Al2O3邻近处的针状共晶硅非常精细。与基材相比,Al2O3颗粒增强铝基复合材料的耐磨性较基材的提高了1~2倍,硬度提高了15%,且由硫酸铝铵反应自生成复合材料的耐磨性优于添加氧化铝形成的复合材料的。 相似文献
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碳含量对TiC颗粒增强铁基复合材料微观结构的影响 总被引:7,自引:3,他引:4
采用分析电镜和X射线衍射仪研究了原位合成TiC颗粒增强铁基复合材料的微观结构,结果表明所形成的颗粒增强相为非化学式的TiCxN1-x,其中x值大小随基体含碳量的高低而发生明显变化,基体中较高的含碳量有助于抑制Fe2Ti相的形成。 相似文献
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热力学分析和试验结果证实,KBF4、Ti反应剂以一定的Ti/B原子比混合加入熔体,最终反应生成单一TiB2相,能抑制TiAl3等其它相的产生。在此基础上,分析比较了反应剂混合粉以预制块形式加入、气流载入熔体两工艺条件下的TiB2颗粒分布、大小。结果表明:通过氩气流载入反应混合粉,并快速搅拌熔体,可克服TiB2颗粒在晶界的团聚,细化颗粒,获得颗粒小于0.5um、且较均匀分布的TiB2/Al复合材料。 相似文献
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多元氧化物和铝原位反应制备铝基复合材料的组织和性能 总被引:2,自引:0,他引:2
采用SEM、EDS、XRD、TEM和拉伸强度测试等研究Al2O3粒子增强的ZL109铝基复合材料。结果表明:多元氧化物和铝原位反应生成的Al2O3粒子尺寸细小,粒径约为0.1μm,在基体中弥散分布,与基体存在共格关系,(001)α(Al)//(010)α-Al2O3,[110]α(Al)//[001]α-Al2O3。原位反应中生成的金属间化合物经T6处理后,以Al5FeSi、FeCr、Mg2Si、Al3Ni、Al2Cu和Al7Cu4Ni相的形式存在于基体中,使得复合材料在300℃的拉伸强度达到163.4 MPa,较基体的提高7.9%。随Al2O3粒子含量的增加,25℃时,复合材料断口断裂方式由韧性断裂转变为解理断裂,再到穿晶断裂;而300℃时,断口断裂转变方式为脆性断裂到延性断裂。 相似文献
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石墨添加对原位合成钛基复合材料微观结构与力学性能 … 总被引:5,自引:0,他引:5
利用钛与B4C,石墨之间的自划算高温合成反应经普通的熔铸工艺原位合成制备了等摩尔TiC和增强的钛基复合材料,光学金相、EPMA、TE几X射线衍射的研究结果表明:存在两 不同形状的境强体,即短纤维状TiB晶须和等轴、近似等轴状TiC粒子。境强体与Ti基体界面洁净,没有明显的界面反应。由于境强体随载荷,基体合金晶粒细化以及高密度位错的存在,制备钛基复合材料的机械性能有了较大的提高。石墨的加入导致形成更 相似文献
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通过采用聚晶金刚石PCD刀具对SiCw增强铝基复合材料在精密数控车床上进行加工试验,使用扫描电子显微镜SEM、原子力显微镜AFM和Talysurf-6型粗糙度轮廓仪对已加工表面进行微观形貌检测和分析,并采用EDAX能谱仪对已加工表面进行化学成分分析.结果表明:第三切削变形区中SiCw所处的不同位向与不同种类的已加工表面微观形貌形成高度的关联度,SiCw的位向是直接影响已加工表面质量的重要因素之一.在A~E五大类SiCw的位向中,A类(α=0°)位向最易使SiCw以直接切断型变形,产生最好的表面质量.E类(α=±90°,且β=0°或β=180.)位向最易使SiCw以拔出或压碎嵌入型变形,形成最差的表面质量. 相似文献
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原位TiB2颗粒增强铝基复合材料及其力学性能 总被引:1,自引:1,他引:1
对原位反应合成TiB2/A356铝基复合材料微观组织和力学拉伸性能进行了研究。结果表明,原位反应生成的颗粒增强相在复合材料基体中分布均匀,基体与颗粒间的界面洁净。复合材料强度随着颗粒含量的增加显著提高,与基体合金相比,TiB2质量分数为8%的TiB2/A356复合材料强度和弹性模量的提高幅度约为28%,TiB2质量分数为16%的TiB2/A356复合材料强度和弹性模量的提高幅度约为35%。复合材料的断裂主要是由于基体与颗粒界面脱粘,在拉伸应力作用下由此萌生微裂纹并扩展,导致界面处的基体撕裂,从而降低复合材料塑性。 相似文献
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原位合成铝基复合材料中颗粒沉降的研究 总被引:12,自引:3,他引:12
对混合盐法制备原位TiB2 颗粒增强铝基复合材料进行了研究。试验发现当TiB2 颗粒含量较高 [w(TiB2 ) >8% ]时 ,出现组织恶化的现象。从颗粒团聚、偏聚及沉降的角度 ,系统地分析了产生此种现象的原因。通过界面活性元素Mg的适量加入 ,改善TiB2 颗粒与Al液界面的润湿情况 ,阻止了颗粒的团聚 ;通过改善工艺参数 ,利用快速搅拌技术 ,有效地抑制了颗粒的偏聚与沉降 相似文献
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