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共有20条相似文献,以下是第1-20项 搜索用时 532 毫秒

1.  镍铬合金激光熔覆层的制备及其表征研究  
   杨蕊  高东健  杨占发《兵器材料科学与工程》,2012年第35卷第4期
   采用激光熔覆的方法,在45钢表面添加镍包铬复合粉末制得镍铬合金激光熔覆层。结果表明,镍铬合金激光熔覆层主要由Ni、Cr、Fe、C等元素组成,其显微组织是定向凝固的柱状枝晶组织。镍铬合金激光熔覆层熔覆区的平均显微硬度为441.4HV,约为基体45钢显微硬度的1.6倍,熔覆层的磨损量为基体45钢的60%,因此镍铬合金激光熔覆层具有较好的耐磨性能。    

2.  等离子堆焊镍基合金粉末的组织与性能  
   徐国建  高飞  杭争翔  张国瑜  邱晓杰《沈阳工业大学学报》,2018年第2期
   为了提高核电成套设备的阀体性能,利用光学显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射仪、电子探针显微分析仪和能谱仪分析了堆焊层的组织形态和成分分布,利用显微硬度计测量了堆焊层的硬度,利用磨损试验机分析了堆焊层的耐磨性.结果表明,堆焊层主要由过共晶组织组成,从熔合线到堆焊表面堆焊层组织依次为平面晶生长区、亚共晶组织区、共晶组织区和过共晶组织区.堆焊层金属相由γ-Ni、CrB、Cr_2B、Cr_7C_3和Cr_(23)C_6组成,初晶相由硼化物(CrB或Cr_2B)和碳化物(Cr_7C_3或Cr_(23)C_6)组成,而共晶组织主要由富(Ni,Fe)奥氏体固溶体或富Ni奥氏体固溶体组成.堆焊层表面平均硬度达到50 HV以上,约为基体硬度的3~5倍,与母材相比堆焊层的耐磨性约提高了9倍.    

3.  激光熔覆NbC/Ni60合金复合涂层的组织与性能  
   杜竞楠  董刚  邓琦林  姚建华《应用激光》,2012年第32卷第4期
   利用激光熔覆在45钢基体上制备了NbC颗粒增强的Ni60合金复合涂层。结果表明,复合涂层的组织由γ-Ni奥氏体枝晶、枝晶间的共晶、M23C6、NbC、和少量的CrB相等组成。NbC颗粒是在激光熔覆过程中原位合成的,其形貌为不规则的块状或花瓣状。原位合成NbC颗粒增强的Ni60合金激光熔覆涂层的显微硬度可达HV0.2 1 000左右,相比于纯Ni60合金涂层,复合涂层的显微硬度提高了约38%。并且,通过激光熔覆(Nb+C)/Ni60混合粉末成功修复了2Cr13材质汽蚀的汽轮机叶片。    

4.  核阀密封面FCo-5合金粉末激光熔覆层的组织与性能  
   李必文  张春良  金坤文《粉末冶金材料科学与工程》,2014年第1期
   以FCo-5自熔性钴基合金粉末为堆焊材料,在0Cr18Ni12Mo3Ti核阀试样表面制备厚度为2.04 mm、横截面单圆弧拟合半径为2.69 mm的密封面激光熔覆层。利用SEM和XRD分析熔覆层的微观结构和物相,测试熔覆层的显微硬度及最小厚度处的高温硬度。结果表明:熔覆层从界面到表层的结晶形态依次由平面晶向胞状树枝晶、多方向生长树枝晶、细小树枝晶过渡;中、上部组织主要由γ-Co奥氏体枝晶、枝晶间层片状共晶组织以及弥散分布的Cr23C6硬质颗粒组成;在距界面1.52~1.60 mm的区域,密封带宽度为2.95~3.18 mm,常温硬度阈值为44.3~45 HRC;在650℃以下时,熔覆层最小厚度处具有优异的抗蠕变性能和高温硬度特性,经720℃以上回火处理后有较强的二次硬化效应。    

5.  激光熔覆镍基金属陶瓷涂层的组织性能研究  被引次数:16
   斯松华  袁晓敏  何宜柱  Je-Hyun Lee  Mark T.Lusk《中国激光》,2002年第29卷第8期
   运用 5kWCO2 连续激光器在 16Mn钢表面激光熔覆镍基B4 C金属陶瓷层 (NB4 C)和镍基SiC金属陶瓷层(NSiC) ,研究了两种激光熔覆层的组织、结构、显微硬度及滑动磨损特性 ,并用激光熔覆镍基合金层 (Ni6 0 )进行了滑动磨损对比试验。结果表明 ,熔覆合金层显微组织由枝晶固溶体及其间细密的共晶组织组成 ,NB4 C熔覆层主要组成相为γ Ni,γ (Ni,Fe) ,(Cr,Fe) 7C3,CrB ,Ni3B ,Fe2 B ,Fe2 3(C ,B) 6 和B4 C等 ,NSiC熔覆层主要组成相为γ Ni,γ (Fe,Ni) ,(Cr,Fe) 7C3,Cr2 3C6 和 (Cr ,Si) 3Ni3Si等。三种激光熔覆层的显微硬度及耐滑动磨损性能由高到低的顺序为 :NB4 C→NSiC→Ni6 0。    

6.  激光熔覆镍基纳米AI2O3复合涂层的组织和摩擦性能  
   彭成章  张小波《矿冶工程》,2008年第28卷第6期
   采用激光熔覆技术在45钢基体上制备了镍基纳米AI2O3复合涂层,对熔覆层进行了微观组织分析和显微硬度及摩擦性能测试。结果表明,激光熔覆层的组成相主要为γ(Fe,Ni)、Cr7(B,C)3、Al15Fe4等,熔覆层的显微硬度HV0.3最高达到830,熔覆层与纯铝试件对摩时的磨损机制为粘着,并且随pv值增大时,粘着现象加剧,摩擦因素增大。    

7.  激光熔覆镍基纳米Al_2O_3复合涂层的组织和摩擦性能  被引次数:1
   彭成章  张小波《矿冶工程》,2008年第28卷第6期
   采用激光熔覆技术在45钢基体上制备了镍基纳米Al2O3复合涂层,对熔覆层进行了微观组织分析和显微硬度及摩擦性能测试.结果表明,激光熔覆层的组成相主要为γ(Fe,Ni)、Cr7(B,C)3、Al15Fe4等,熔覆层的显微硬度HV0.3最高达到830,熔覆层与纯铝试件对摩时的磨损机制为粘着,并且随pv值增大时,粘着现象加剧,摩擦因素增大.    

8.  原位生成VC-VB-B4C复合颗粒增强镍基激光熔覆层  
   晁明举  张现虎  杨宁  杨文超  程慧《中国激光》,2008年第35卷第11期
   采用预涂粉末激光熔覆技术,在A3钢表面成功制备出原位生成VC-VB-B4C复合颗粒增强的镍基复合涂层.使用扫描电镜(SEM),EDS能谱和X射线衍射(XRD)对熔覆层的显微组织和物相构成进行了分析,并对熔覆层进行了硬度、摩擦性能测试.结果表明,原位生成VC-VB-B4C复合颗粒增强镍基复合涂层与基材呈冶金结合.熔覆层底部组织为定向生长的γ(Ni)树枝晶,熔覆层中、上部组织为大量先共晶析出的VC-VB-B4C颗粒相和Cr3C2条状相均匀分布于γ(Ni)基体中.熔覆层具有高的硬度(平均硬度HV0.31350)和良好的耐磨性,其磨损失重仅为纯Ni60熔覆层的1/3.熔覆层硬度和耐磨性的提高归因于大量VC-VB-B4C复合颗粒的形成及其在涂层中的均匀分布.    

9.  镍基合金激光熔覆层组织特征研究  
   冯旭东  袁庆龙《激光杂志》,2011年第1期
   利用同步送粉法在Q235低碳钢表面激光熔覆了镍基合金涂层。用扫描电镜、X射线衍射仪、能谱仪、显微硬度计对熔覆层的微观组织、物相组成、成分分布及显微硬度进行了测定与分析。结果表明:在激光功率3kW,扫描速度300mm/min,光斑直径3mm等工艺条件下的激光熔覆质量良好,无气孔、裂纹等缺陷,且与基材呈良好的冶金结合;熔覆层组织主要由FeNi3、Ni3B和Cr23C6等相组成,整个熔覆层组织由枝晶和枝晶间的共晶化合物所组成,其平均显微硬度约为HV700,是基材的4倍。    

10.  TC4钛合金激光熔覆TiC+M涂层组织和耐磨性能研究  
   孙荣禄  杨贤金《材料热处理学报》,2006年第27卷第1期
   用CO2激光在TC4合金表面熔覆TiC+髓和TiC+NiCrBSi金属陶瓷涂层,分析了熔覆层的微观组织,测试了熔覆层的干滑动磨损性能。结果表明,在TiC+Ti激光熔覆层中,TiC颗粒全部溶解,熔覆层的组织是在β-Ti基体上分布着TiC树枝晶;在TiC+NiCrBSi激光熔覆层中,TiC颗粒部分溶解,熔覆层的组织是在γ-Ni树枝晶和卜Ni+M23(CB)6共晶的基体上分布着细小的TiC颗粒和TiC树枝晶。TiC+骶激光熔覆层的显微硬度在500~700HV之间,质量磨损率约为TC4合金的1/3;TiC+NiCrBSi激光熔覆层的显微硬度在900~1100HV之间,质量磨损率约为TC4合金的1/10。    

11.  钛合金表面激光熔覆Cr3C2/Ni基合金复合涂层的微观组织  被引次数:1
   刘录录  孙荣禄  牛伟  雷贻文《天津工业大学学报》,2007年第26卷第4期
   将质量分数为25%的Cr3C2/Ni基合金混合粉末预置在TCA合金表面,利用5kW横流CO2激光器进行激光熔覆试验,得到Ni基Cr3C2复合涂层.利用SEM和XRD对熔覆层的微观组织和相组成进行了分析,采用HXD—1000T数字式显微硬度计测量了熔覆层的硬度.结果表明,Ni+Cr3C2复合涂层存在γ-Ni、TiC、CrTC扑M23(C,B)6和CrB等相,熔覆层硬度在600~900HV之间.    

12.  液压支架立柱27SiMn激光熔覆铁基合金涂层的性能  被引次数:2
   杨庆东  苏伦昌  董春春  杜学芸  杨帆  张林清《中国表面工程》,2013年第26卷第6期
   采用CO2激光器在液压支架立柱母材27SiMn表面制备了JG-2、JG-3铁基合金熔覆层,分别对其微观组织、成分分布、显微硬度、耐磨性、耐蚀性等进行测定与分析。结果表明:JG-2、JG-3熔覆层无裂纹,与基体呈冶金结合,组织均匀,为较发达的细密枝晶组织;JG-2熔覆层的主要组成相为α-(Fe,Ni)固溶体、Fe4Ni3等,JG-3熔覆层的主要组成相为α-Fe、Fe-Cr、FeCr0.29Ni0.16C0.06等;JG-3熔覆层的平均硬度为609HV10,JG-2熔覆层的平均硬度为542HV10;JG-3熔覆层的磨损失重约为JG-2熔覆层的1/2、立柱母材27SiMn的1/4;极化曲线及参数显示,JG-2熔覆层的耐腐蚀性能更好。    

13.  激光熔覆原位生成TiC-ZrC颗粒增强镍基复合涂层  被引次数:7
   张现虎  晁明举  梁二军  袁斌《中国激光》,2009年第36卷第4期
   采用预涂粉末激光熔覆技术,在45#钢表面制备出原位牛成TiC-ZrC颗粒增强的镍基复合涂层.使用扫描电镜(SEM),EDS能谱和X射线衍射(XRD)对熔覆层的显微组织和物相构成进行了分析,并对熔覆层进行了硬度、摩擦性能测试.结果表明,在适当的工艺条件下,原位生成TiC-ZrC颗粒增强镍基复合涂层形貌良好,涂层与基材呈冶金结合.熔覆层底部组织为定向生长的γ(NiFe)树枝晶,熔覆层中上部组织为先共晶析出的TiC-ZrC颗粒相和Cr3C2条状相均匀分布于γ(NiFe)树枝晶基体中.熔覆层具有高的硬度(平均硬度HV0.31300)和良好的耐磨性,与纯Ni60熔覆层相比,其磨损失重仅为纯Ni60熔覆层的1/4.熔覆层硬度和耐磨性的提高归因于大量TiC-ZrC复合颗粒的形成及其在涂层中的均匀弥散分布.    

14.  镍合金激光熔覆层的组织结构分析  
   陈惠芬  胡静霞  刘克家  袁晓敏  高甲生《机械工程材料》,2006年第30卷第5期
   研究了镍-铬-硼-硅合金激光熔覆涂层的组织与相结构;测试了熔覆层的显微硬度,分析了激光熔覆层中的择尤取向问题,探讨了激光功率、熔覆道次对组织的影响。结果表明:激光熔覆层显微硬度值为400-500HV;熔覆层组织由枝状晶与等轴晶组成,其主要相结构是γ-Ni;不同激光功率下熔覆层存在不同程度的择尤取向,单层多道激光熔覆使择尤取向有所减弱。    

15.  激光熔覆镍基合金层的组织与高温耐磨性能  
   路程  刘江文  马文有  陈和兴《材料保护》,2012年第45卷第2期
   为了改善304不锈钢工件的高温耐磨性能,利用CO2激光器在其表面熔覆了Ni基高温合金层。研究了熔覆层的物相组成、显微组织、成分分布,测试了其显微硬度、高温耐磨性能等,并与基材进行了对比。结果表明:Ni基合金熔覆层的组织从熔池底部到表层为胞状晶—柱状枝晶—树枝晶;熔覆层的主要组成相是Ni3Cr2,NbC,Mo2C与Cr23C6;Ni基合金粉末中添加难熔元素Cr,Mo,Nb等对熔覆层的组织起到了固溶强化、硬质相强化和弥散强化作用;熔覆层的平均显微硬度达到了405 HV,高温耐磨性能是基体的2倍多。    

16.  激光制备原位自生NbC-VC颗粒增强镍基熔覆层  被引次数:1
   钱华丽  晁明举  田得雨  吴花《激光杂志》,2011年第4期
   采用预涂粉末激光熔覆技术,在A3钢表面制备出原位自生NbC-VC颗粒增强的镍基复合涂层。使用扫描电镜、电子能谱、和X射线衍射仪对熔覆层的显微组织和物相构成进行了分析,并对熔覆层进行了硬度、摩擦性能测试。结果表明,原位生成NbC-VC颗粒增强镍基复合涂层与基材呈现良好的冶金结合,熔覆层底部组织为定向生长的γ(NiFe)树枝晶,熔覆层中上部组织为先共晶析出的NbC-VC颗粒和Cr3C2条状相均匀分布于γ(NiFe)基体中。由于大量NbC-VC颗粒相的形成及其弥散分布,熔覆层具有高的硬度(平均硬度HV0.31150)和良好的耐磨性,与纯Ni60熔覆层相比,其磨损失重为纯Ni60熔覆层的1/3。    

17.  原位生成TaC颗粒增强镍基激光熔覆层  被引次数:2
   王文丽  晁明举  王东升  王征  梁二军《中国激光》,2007年第34卷第2期
   利用激光熔覆技术,在A3钢表面制备出了原位生成TaC颗粒强化的镍基复合涂层。使用金相显微镜、扫描电镜(SEM)、电子能谱(EDS)和X射线衍射(XRD)仪对熔覆层进行了显微组织和物相分析,并测试了熔覆层显微硬度及摩擦性能。结果表明,在适当的工艺条件下,激光熔覆制备原位生成TaC颗粒增强镍基复合涂层成形良好、表面光滑,涂层与基体呈现良好的冶金结合。熔覆层组织由原位生成的TaC颗粒相 Cr3C2与γ(Cr-Ni-Fe-C)的枝状共晶相 γ(Cr-Ni-Fe-C)基体组成。由于TaC颗粒强化相的形成及其均匀弥散分布,既提高了涂层中的强化相比例,又细化了组织,使得TaC/Ni60激光熔覆层具有高的硬度(平均硬度HV0.31100),与纯Ni60熔覆层相比,耐磨性提高4倍。    

18.  灰口铸铁镍基等离子熔覆层组织和性能  被引次数:1
   吕耀辉  徐滨士  向永华  刘存龙《中国表面工程》,2009年第22卷第1期
   采用等离子弧粉末熔覆技术在磨损的灰口铸铁发动机缸体上制备了Ni基熔覆层.通过光学金相显微镜和扫描电镜观察分析了熔覆层显微组织和形貌,并利用维氏硬度计测试了熔覆层的显微硬度.试验测试结果表明:等离子弧粉末熔覆制备的熔覆层为奥氏体组织,没有出现灰口铸铁堆焊中经常产生的自口组织;熔覆层硬度与母材硬度相一致,达到了铸铁缸体尺寸修复层与母材硬度相近的要求.    

19.  汽轮机汽蚀叶片YAG激光熔覆镍基合金研究  
   杨胶溪  王喜兵  陈虹  左铁钏《金属热处理》,2008年第33卷第10期
   用YAG激光器对表面汽蚀的2Cr13钢汽轮机叶片进行修复,采用同步送粉的方式进行自熔性Ni-Cr-B-Si合金粉末的激光熔覆.借助扫描电子显微镜(SEM)和能谱仪(EDS)对激光熔覆层进行组织及成分分析.研究结果表明,激光熔覆层硬度可达45~50 HRC,高于基底材料的硬度(35~40 HRC).使用YAG同体激光对汽蚀叶片进行修复可以获得与母材冶金结合且无气孔、裂纹等缺陷的熔覆层,其组织主要是γ-Ni、Cr7C3、Ni2B、Ni3B以及少量的Cr2B和Cr3Si.    

20.  核阀密封面激光熔覆无钨低碳中钴合金粉末  
   金坤文  李必文  程强  胡西云  陈爱瑞《金属热处理》,2014年第2期
   在0Cr18Ni12Mo3Ti不锈钢核阀试样表面进行了FCo-5合金粉末的单道激光熔覆。研究了熔覆层的显微组织特征、相结构,并讨论了与显微硬度的对应关系。试验结果表明:具有无钨低碳中钴特点的FCo-5合金粉末激光熔覆层与基体达到了良好的冶金结合;熔覆层组织主要为γ-Co奥氏体枝晶、枝晶间大量共晶组织及原位生成的Cr23C6颗粒相;熔覆层横截面显微硬度曲线呈"类M型"分布,最低硬度值较基体提高了192 HV0.2以上;弥散分布的Cr23C6颗粒对提高密封面的耐磨性非常有利。FCo-5合金粉末熔敷金属符合核阀密封面堆焊材料的技术要求,可以替代高钴含量的Stellite合金,并有益于减少二次污染、降低核阀成本。    

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