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碳化硅颗粒增强铝基复合材料(SiCp/2024Al)的热变形行为 总被引:1,自引:2,他引:1
在变形温度分别为 30 0 ,35 0 ,40 0 ,45 0 ,5 0 0℃ ,应变速率分别为 0 .0 2 ,0 .1,0 .5s-1,高径比分别为 1和 2的变形条件下 ,采用Gleeble 15 0 0热模拟试验机对 17%SiCp/ 2 0 2 4Al(体积分数 )复合材料的热变形行为进行了研究。结果显示 :复合材料的流变应力随变形温度的升高、应变速率的降低而降低 ;在不同的变形温度、应变速率和高径比的条件下 ,复合材料表现出不同的加工硬化和软化行为。进一步的分析表明 :复合材料的形变过程中 ,加工硬化过程受渗透力的影响 ,主要取决于变形温度 ;软化过程取决于同时存在的动态回复和动态再结晶过程。 相似文献
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综述了碳化硅颗粒增强铝基复合材料的国内外研究现状,从材料的选择、制备技术和性能等方面,分析了该材料发展过程中存在的一些问题以及相应的改进措施,并且指出了该材料今后发展的几个方向。 相似文献
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碳化硅颗粒增强铝基复合材料的现状及发展趋势 总被引:13,自引:0,他引:13
综述了碳化硅颗粒增强铝基复合材料的研究进展,重点阐述了颗粒与基体间的界面结合情况及此复合材料的制备工艺的研究现状,分析说明了碳化硅颗粒增强铝基复合材料研究中仍存在的问题,并在此基础上展望了该领域的发展前景。 相似文献
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碳化硅颗粒增强铝合金复合材料特性 总被引:7,自引:0,他引:7
王治海 《中国有色金属学报》1995,5(3):123-125
用粉末冶金和热挤压工艺制备了碳化硅颗粒增强铝基复合材料。研究了碳化硅颗粒的体积分数对复合材料性能的影响。 相似文献
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颗粒增强铸造铝基复合材料的研究状况 总被引:2,自引:0,他引:2
介绍了颗粒增强名基复合材料的制造工艺,影响铝基复合材料制造工艺的主要因素以及颗粒增强铝基复合材料的应用前景。同时还介绍了我们制备颗粒墙强铝基复合材料的试验情况。将碳化硅颗粒增强粉料经氟盐预处理再加入过热铝熔体,经搅拌可以制造出碳化硅颗粒均匀分布的名基复合材料。 相似文献
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SiC颗粒增强铝基复合材料薄板的力学性能 总被引:7,自引:2,他引:7
研究了粉末冶金法制备的SiC颗粒增强铝基复合材料薄板的常温及高温力学性能,结果表明,铝基复合材料薄板在常温下具有较高的强度,薄板性能基本呈各向同性,其断裂机制主要为颗粒从基体脱粘,同时有少量颗粒破碎。随着温度的升高,复合材料板材强度逐渐下降,延伸率增大。在200℃时仍能保持较高的强度和较好的综合性能,其抗拉强度达370MPa,屈服强度达243MPa,延伸率达11.3%。 相似文献
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SiCp/2024Al铝基复合材料的耐蚀性 总被引:4,自引:2,他引:2
用电化学方法和浸泡试验研究了SiC颗粒粒度和体积分数对SiCp/2024Al铝基复合材料在3.5%,NaCl水溶液中耐蚀性的影响,作为比较对2024Al的耐蚀性也进行了研究,结果表明,与基体相比,SiCp/2024Al复合材料并不增点蚀敏感性,其抗蚀性与SiC体积分数和粒度有关,SiC颗粒体积分数低或粒度高的复合材料,其抗蚀性往往大。 相似文献
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SiCp/2024铝基复合材料的超塑性变形行为研究 总被引:1,自引:0,他引:1
对经过热处理和冷轧后的体积分数为17%,尺寸为3.5μm的SiC颗粒增强2024铝合金薄板在753-853K范围内进行了超塑性实验研究. 结果在813K时以10^-1/S的变形速率下获得了259%的最大延伸率,最大应力敏感系数为0.25复合材料的变形激活能值在753-793K范围内为144kJ/mol,在813-853K内为202kJ/mol,接近纯铝的晶格扩散激活能值142kJ/mol。复合材料的变形机制主要为基体晶粒滑动机制。 相似文献
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Mg-Y-Nd-Zr合金的高温变形行为与热加工性能 总被引:6,自引:0,他引:6
研究了一种Mg—YNd—Zr合金在300--500℃和应变速率为0.001—1s^-1条件下的高温变形行为利用动态材料模型构建了热加工图,结合组织观察结果认为,该合金在450—500℃、应变速率约为0.01s^-1。条件下发生动态再结晶;而温度高于450℃、应变速率约为0.005s^-1时,材料发生晶界开裂;温度低于350℃、应变速率约为0.01s^-1时,材料在变形过程中由于机械孪生导致开裂;温度为450℃左右、应变速率高于0.5s^-1时,材料在变形过程中发生剪切开裂. 相似文献
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Ni76Cr19AlTi合金的热变形行为 总被引:1,自引:0,他引:1
在Gleeble-1500热模拟机上对Ni76Cr19AlTi合金棒材进行恒温和恒速压缩变形实验,变形温度范围为80m-1150℃,应变速率范围为10^-3—10^0S^-1.结果表明,实验合金在800和850℃热压缩时变形抗力较大,容易发生开裂;而在950—1150℃温度范围内热变形由于发生动态再结晶,合金变形抗力减小,变形容易进行,不会发生开裂.研究了合金在高温塑性变形过程中流变应力的变化规律,确定了合金在950-1150℃范围内的变形激活能Q为376.84kJ/mol,应力指数n为4.15.对合金的热压缩变形真应力-真应变曲线及变形机制的分析表明,合理的变形条件为105m-1150℃及10^-1-10^0s^-1. 相似文献
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STUDIES ON MICROYIELD BEHAVIOR OF A SiC p/2024Al COMPOSITE 总被引:2,自引:0,他引:2
Zhang Fan Li Xiaocui Jin Chen Hu Zhengjun State Key Laboratory of Metal Matrix Composites Shanghai Jiao Tong University Shanghai P. R. China 《中国有色金属学会会刊》1998,(3)
1INTRODUCTIONDuetotheexcelentcomprehensivepropertiessuchashighspecificstrengthandYoung’smodulus,lowerthermalconductivityandt... 相似文献
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2205双相不锈钢的高温变形行为 总被引:4,自引:0,他引:4
利用Gleeble-3800热力模拟试验机在温度为1223-1523 K, 应变速率为0.01-10 s-1的条件下进行了2205双相不锈钢热压缩变形实验, 测定了真应力-真应变曲线, 分析了变形组织. 结果表明: 奥氏体分布在随温度升高而含量增加的铁素体基体上, 升高温度和降低应变速率可促进奥氏体发生动态再结晶. 基于热变形方程计算得到了热变形激活能Q=451 kJ/mol, 表观应力指数n=4.026. 真应力-真应变曲线存在的“类屈服平台”效应与Z参数有关, 随着Z参数的减小而逐渐增强. 基于简化应力函数的ln Z与σp之间的线性关系在临界点(ln Zc=38.18)发生偏移;峰值应力与温度及应变速率的关系可表示为: σp=20.6lnε+1118002/T-266.8(ln Z>38.18); σp=9.1lnε+493874/T-701.9(ln Z≦38.18) 相似文献
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1.IntroductionRecently,thefabricati0nofcastFe-26Cr-14Nimatrixcomp0sitesreinf0rcedbytitaniumcarbideparticulatesynthesizedwithTi Cpowdersinhightemperaturemelthasbeenin-vestigatedbythepresentauth0rs[1-3].ThemicrostructureiscomposedofausteniteanduniformlydispersedtitaniumcarbidewithasizeofO.5-5pm-Fineinterfacialstructureisobtainedduetotheadvantageofinsitusynthesisoftitaniumcarbideinhightemperaturemelt.Theexperimentalresultsofthemechanicalpropertieshaveshownthatthecom-positewith10vol.%titaniumca… 相似文献
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(NiCoCrAlYSiB+AlSiY)复合涂层热腐蚀行为的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用电弧离子镀(AIP)技术在镍基单晶高温合金基体上制备了NiCoCrAlYSiB涂层(普通涂层)和(Ni-COCrAlYSiB+AlSiY)复合涂层,研究了高温合金基体与2种涂层分别在900和700℃下的涂盐(Na2SO4+K2SO4和Na2SO4+NaCl)热腐蚀行为.结果表明:高温(900℃)热腐蚀条件下,基体合金表面主要生成NiO;普通涂层表面上要生成Cr2O3,而且涂层内部出现内氧化和内硫化现象;复合涂层表面主要生成Al2O3,外层出现程度较轻的内氧化,涂层表层Al含量仍然较高,维持表面Al2O3膜的形成和修复.低温(700℃)热腐蚀条件下,基体合金表面主要生成NiO;普通涂层表面主要生成Cr2O3,涂层内部出现严重的内氧化;复合涂层表面也出现了内氧化,高Cr的内层未受腐蚀,有助于提高涂层的抗腐蚀性能. 相似文献