超超临界锅炉用TP310HCbN热变形行为

在Gleeble-3800热模拟试验机上,利用热压缩试验研究了TP310HCb N合金在变形温度1050~1250℃、应变速率0.1~20 s-1条件下的热变形特性,并建立热变形本构方程,得到其热激活能为467.412 k J/mol;在本实验条件下,随着应变速率的提高,再结晶晶粒尺寸先减小后增大,以应变速率5 s-1为分界点;采用分段函数推导出TP310HCb N动态再结晶晶粒尺寸模型,在适用区间内均具有较好的拟合度。     

1050 MW超超临界机组锅炉二级再热器TP310HCbN钢管弯头裂纹泄漏分析

材料的热处理状态对其接头焊接性能及材料使用性能存在较大影响,某电厂二级再热器TP310HCbN材质弯头在运行中背弧侧发生裂纹泄漏,为分析其失效原因,进行了裂纹形貌宏观分析、金相分析和硬度检测,分析结果认为不锈钢管冷弯工艺不当,冷弯完成后未按标准要求进行固溶处理是导致弯头早期开裂失效的主要原因。结合原因分析,对此类弯头的制造、焊接及验收等环节的监督措施给出了针对性建议。     

超超临界锅炉用TP310HCbN不锈钢的热腐蚀行为研究

以80%Na2SO4+10%K2SO4+10%KCl混合熔融盐为热腐蚀介质,研究了TP310HCbN奥氏体不锈耐热钢在600℃,650℃和700℃下的热腐蚀行为。结果表明:在600℃和650℃下,腐蚀失重轻微,热腐蚀过程中腐蚀产物从样品表面剥落,样品晶界发现大量硫化物,并有明显的晶间腐蚀倾向;在700℃下,样品失重加速,腐蚀产物剥落严重。利用XRD和SEM分析样品经热腐蚀后的表面成分和结构,腐蚀产物主要由Fe3O4和(Fe,Cr)2O3组成,并含有少量的NiCr2O4和Cr2S3。     

焊后热处理对TP310HCbN耐热钢性能的影响

对TP310HCbN奥氏体耐热钢进行了 3种模拟的焊后热处理,即分别在715℃加热0.5 h、755℃加热0.5 h和755℃加热1.5 h后炉冷到400℃以下空冷,以及焊后热处理后再分别于650℃时效1×103 h、3×103 h、6×103 h、10×103 h.检测了焊后热处理及时效后钢的冲击韧度、硬度、冲击断口...     

固溶处理对TP310HCbN冷轧不锈钢管晶粒度及力学性能的影响

研究不同固溶处理制度对TP310HCbN冷轧不锈钢管组织及力学性能的影响。结果表明:固溶温度越高,TP310HCbN冷轧不锈钢管的晶粒生长越快,其硬度越低;温度为1 240℃时,其抗拉强度、延伸率和屈强比均出现转折点;保温15 min与保温30 min的力学性能变化不明显,固溶温度对硬度、拉伸性能影响显著,而且断裂机理由准解离断裂向韧窝断裂转变。TP310HCbN冷轧不锈钢管的最优固溶处理制度为1 240℃保温15 min。     

长管缩口模

<正> 1 前言 图1是我厂改进的吊扇吊杆缩口工序图,材料是A3,图2是件毛坯图。2 工艺分析 该零件的特点是长度较大,毛坯是有缝     

Nb和N对SA-213TP310HCbN钢熔敷金属组织和力学性能的影响

采用自行研制的焊丝进行SA-213TP310HCb N耐热钢的TIG焊接试验,研究了焊丝中添加不同含量的Nb和N对熔敷金属组织和性能的影响。结果表明:SA-213TP310HCb N钢熔敷金属呈典型的胞状树枝晶,基体组织为奥氏体,析出相有Nb(C,N)、Cr_(23)C_6和富Cu相。在本文试验条件下,焊丝中增加N含量,熔敷金属的晶粒形态和第二相尺寸数量变化不大,熔敷金属的抗拉强度和屈服强度均提高,但冲击韧性有所降低;增加Nb含量后,熔敷金属的柱状形态明显,析出相尺寸明显增大,熔敷金属的强度无明显变化,冲击韧性明显降低。     

火焰管缩口工艺研究

分析了火焰管缩口的变形特点。确定了缩口次数并计算了管坯尺寸和缩口力。介绍了火焰管缩口模具结构。     

荒管缩口试验及缩口成型力计算式

采用CPE法生产无缝钢管是我国中小型无缝钢管轧机技术改造的一条较好的途径。推行CPE法新工艺,必需对荒管缩口设备的结构及缩口工艺进行研究。本文作者在试验室进行了缩口机结构、缩口工艺及顶管的模拟试验。本文用工程解析法对缩口成型时的受力情况进行了理论分析和数学推导,导出缩口成型力的理论公式。     

锅炉省煤器U形管裂纹的分析

通过检测化学成分、宏观断口及金相组织等,对锅炉省煤器U形管裂纹进行了分析.结果表明,省煤器U形管的裂纹乃是在弯管过程中钢管金属不均匀变形所产生的环向张应力与水介质中的S、Cl等腐蚀性元素共同作用所导致的应力腐蚀破裂.     

某锅炉水冷壁管裂纹缺陷原因分析

针对某电厂1号机组锅炉水冷壁管安装过程中发现的内壁类裂纹缺陷,采用化学成分分析、力学性能试验、金相组织分析、扫描电镜和X射线能谱分析等方法进行了系统观察和分析,探讨了类裂纹缺陷的性质和形成原因.研究发现水冷壁管内壁缺陷的性质为裂纹,裂纹最大深度达1.6mm.裂纹处存在非金属夹杂物和磷化、皂化产物.裂纹形成的原因是管坯芯...     

3#锅炉过热器管爆口分析

3#锅炉在2000年11月扩容改造并汽运行后，分别于2001年9月2日和12月5日低温过热器，连续两次基本在同一位置爆管，本文采用金相分析方法，对锅炉过热器管爆口进行了分析。结果表明：该管是由于长期过热引起爆管。     

电站锅炉TP304H高温过热器管泄漏原因分析

通过宏观检查、化学成分分析、金相检验、力学性能测定、能谱分析及综合分析,对电站锅炉TP304H高温过热器管的泄漏原因进行了研究。结果表明,开裂泄漏的主要原因是应力腐蚀,是锅炉燃烧导致的烟气温度偏高,煤粉中S含量较高促进了开裂。     

超超临界锅炉高温再热器管横向裂纹分析

通过宏观检查、化学成分分析、断口形貌分析、金相检验、室温硬度试验和室温拉伸试验,对高温再热器泄漏原因进行了分析。结果表明,高温再热器熔合线附近的横向裂纹为再热裂纹,再热裂纹的形成与焊接接头残余应力、焊缝硬度偏高导致的材料脆性较大及焊接接头错口导致的应力集中有关。     

火电厂锅炉水冷壁管横向裂纹开裂原因分析

对电厂锅炉水冷壁管与鳍板焊接处开裂原因进行失效分析.结果表明:水冷壁管向火一侧表面氧化严重,管内侧存在结垢现象,同时水冷壁管珠光体发生球化,在运行过程中,在循环热应力和焊接残余应力叠加作用下,裂纹在焊缝接头处萌生,沿着拉应力区扩展,造成疲劳开裂.     

薄壁小圆管连续扩口、缩口模设计

针对加油管的结构特点,结合企业生产经验,给出了连续扩口、缩口模设计方案。     

锅炉水冷壁管纵向裂纹开裂原因浅析

通过宏观检验、光谱分析、金相检验等方法对电厂锅炉水冷壁管焊接处开裂原因进行失效分析。结果表明:由于温度变化产生的热应力、焊接残余应力以及结构应力作用下,裂纹在焊缝接头处萌生,产生纵向裂纹。     

锥形凹模缩口应力场分析与缩口力计算

通过对锥形变形区和自由弯曲区的变形特点分析与应力场数学分析,建立了一种锥形凹模缩口应力场的数学模型和缩口力计算公式。探讨了各因素的影响和制约关系。进行了实验验证。所建模型和公式可用于设计和生产。     

上拉杆螺管缩口工艺及模具设计

通过对上拉杆螺管加工工艺进行分析,提出了采用两端一次缩口工艺,给出了坯料尺寸及缩口力的计算,介绍了缩口模的设计,并对生产中出现的问题,提出了解决措施,从而保证了该零件缩口的顺利进行。