工件渗氮后的硬度与其调质硬度之间的关系

在生产实践中发现，一些中碳合金结构钢工件渗氮后的硬度与其调质硬度之间有一定的对应关系，也即调质硬度低，将导致渗氮后的硬度也偏低。从渗氮层组织结构的角度分析了42CrMo等合金结构钢渗氮硬度与调质硬度之间的关系。     

常用渗氮材料的调质硬度对渗氮层性能的影响

对于40Cr、35CrMo、38CrMoAlA等常用渗氮材料的不同调质硬度对离子渗氮渗层性能的影响进行了试验分析。结果表明,调质硬度控制在HB250～280范围,可解决渗氮硬度不足和渗层深度偏浅的问题,并可改善渗层的硬度梯度。     

常用渗氮材料的调质硬度对渗氮层性能的影响

对于40Cr、35CrMo、38CrMoAlA等常用渗氮材料的不同调质硬度对离子渗氮渗层性能的影响进行了试验分析。结果表明，调质硬度控制在HB250—280范围，可解决渗氮硬度不足和渗层深度偏浅的问题，并可改善渗层的硬度梯度。     

38CrMoAl钢介稳态气体渗氮的组织与硬度

通过与调质处理比较,研究淬火-分配与盐浴淬火两种介稳态预备热处理对38Cr Mo Al钢渗氮后组织与硬度的影响。利用金相显微镜、显微硬度计和X射线衍射仪对渗氮层进行分析。结果表明:介稳态渗氮试样渗氮层的硬度高于常规调质渗氮层。在同一气体渗氮条件下,介稳态渗氮后化合物层厚度与渗氮层深度大于调质后渗氮的渗层。预备热处理状态对渗氮后试样表面相的组成几乎没有影响。     

38CrMoAl钢的介稳态气体渗氮的组织与硬度研究

通过与调质处理比较,研究淬火-分配与盐浴淬火两种介稳态预备热处理对38CrMoAl钢渗氮后组织与硬度的影响。利用金相显微镜、显微硬度计和X射线衍射仪对渗氮层进行分析。结果表明：介稳态渗氮试样渗氮层的硬度高于常规调质渗氮层。在同一气体渗氮条件下,介稳态渗氮后化合物层厚度与渗氮层深度大于调质后渗氮的渗层。预备热处理状态对渗氮后试样表面相的组成几乎没有影响。     

液压柱塞泵用30CrMoV9钢的调质与气体渗氮工艺

为提高液压柱塞泵用30CrMoV9钢的综合性能及表面的耐磨性和抗疲劳性,对30CrMoV9钢的调质工艺及粗加工后的气体渗氮工艺进行了研究,对调质硬度、渗氮层深度、渗氮后的显微组织、渗氮层硬度等进行了测试.结果表明,经900℃淬火及630～640℃的回火处理后,30CrMoV9钢可满足硬度在28～35 HRC的要求;调质...     

38CrMoAlA活塞杆调质与渗氮工艺

<正>活塞杆在使用过程中对主杆有较高的性能要求,因此对活塞杆表面渗氮的性能要求也较高。通常的指标为硬度850~1100 HV,渗氮深度0.45~0.55 mm,硬度梯度平稳。根据以上要求,我们总结了一套较为合理的热处理调质工艺,并对38CrMoAlA钢的不同调质硬度对渗氮性能的影响进行了试验分析,结果表明,如果调质硬度(时效前)在30~32 HRC范围内,渗氮层的主要技术指标就能达到图纸规定的要求。     

SVP40CES1钢连杆的气体渗氮

SVP40CES1钢连杆需进行气体渗氮,要求渗层深度≥0.3 mn,在0.05 mm深度处硬度≥1 000 HV1,脆性Ⅰ~Ⅱ级。经多次渗氮工艺试验,最终确定该连杆采用新型BBN渗氮炉进行三段渗氮:490℃×3 h×25%,540℃×16 h×25%,以及530℃×21 h×35%。结果,连杆的渗层深度为0.34 mm,0.05 mm深度处硬度为1096 HV1,其他质量指标也达到了要求。     

调质态40Cr压缩变形后硬度变化规律分析

以调质态40Cr为研究对象，通过一系列压缩试验，分析了不同调质态、不同压下量下的压缩变形后试样硬度的分布及变化规律。采用有限元模拟获得了相应的压缩变形后的等效应变分布规律，并构建了室温条件下等效应变与维氏硬度关系。结果表明：预测值与实测值比较吻合，最大误差仅为1．88％。     

40CrNiMoA与45钢的焊接

1问题的提出某大型塑编机械的传动轴是由法兰盘（材料件铜）和轴（材料40CrMoMoA）组合焊接而成,如下图所示。传动轴焊接示意图该传动轴是该类机械的主要受力构件,焊后要进行磁力探伤,不允许有裂纹,焊接质量的好坏直接影响整机的性能;该传动轴在1988年至1991年间由其它单位焊接．一直不能解决焊接裂纹问题。后来由我单位负责焊接,通过分析认为产生的裂纹系焊接延迟裂纹,故采取适当的焊接工艺,解决了焊接裂纹问题。2材料的可焊性分析40CrNiMoA是一种中碳超高强度合金结构钢,按照国际焊接学会推荐的碳当量计算公式可求得它的碳当…     

40Cr钢循环离子渗氮工艺及渗层硬度研究

目的探索循环离子渗氮与常规恒温离子渗氮技术的工艺效果。方法先对试样进行调质处理,分组进行离子渗氮,固定氨气和乙醇的流量,改变渗氮时间和渗氮温度两种工艺参数及渗氮工艺,分别测定渗氮后各试样的表面硬度及渗层厚度,观察其金相组织,并分析每组试样渗氮层的性能。结果循环离子渗氮530 6 h℃试样的表面硬度最高,随着渗氮温度的升高和渗氮时间的延长,试样的表面硬度增加,但是当温度超过530℃、时间超过6 h后,试样的表面硬度反而降低。循环渗氮550 10 h℃试样的渗层厚度最厚,随着渗氮温度的升高和渗氮时间的增加,试样的渗层厚度变厚,但时间超过6 h后,渗层厚度的增加较缓慢,6、8、10 h试样的渗层厚度差别不大。相同的渗氮温度下,循环渗氮6 h的试样的渗层厚度基本与常规恒温渗氮10 h试样的渗层厚度一样,相同渗氮时间内,循环渗氮510℃的试样的表面硬度高于恒温渗氮550℃试样的表面硬度,且两者的渗层厚度相差不多。结论循环离子渗氮工艺优于常规的恒温离子渗氮,循环离子渗氮550 8 h℃试样的综合性能最好。     

40CrNiMoA钢件的喷熔工艺研究

研究了采用氧-乙炔火焰粉末喷熔工艺修复磨损超差的40CrNiMoA合金调质钢制零部件的方法,提出了40CrNiMoA合金调质钢件的喷熔修复工艺。     

盐浴渗氮工艺参数和渗氮层硬度的关系

研究了CNO-浓度、钒的添加及冷却方式对盐浴渗氮层显微硬度的影响。分析了相组成、组织和相变等因素和渗层硬度的关系。发现盐浴渗氮层的硬度受冷却方式的影响很大 ,而CNO-浓度在一定范围变化则影响很小 ,钒的渗入有利于改善渗层硬度。对中、低碳钢的研究表明 ,渗后水冷和盐浴中添加钒等合金元素可使渗层硬度提高 10 0～ 2 0 0HV。     

气体渗氮催渗工艺研究

研究了催渗渗氮工艺以及所获得的组织与性能。生产实践证明 ,催渗渗氮能显著缩短渗氮周期 ,改善渗层质量     

高压泥浆阀阀板及阀杆的气体渗氮

高压泥浆阀板和阀杆材料分别为35CrMo钢和1Cr13不锈钢,在200℃左右的腐蚀性介质中服役,均要求进行渗氮处理,以提高其耐磨性和耐蚀性。经过多次试验,最终确定采用氮碳共渗,工艺参数为:对于阀板,温度530～540℃,保温时间约10 h,保温期前7 h氨分解率30%～40%,乙醇约1 ml/min,后3～4 h氨分解率60%～80%,乙醇约1.5 ml/min;对于阀杆,温度为500～520℃,其余参数同阀板。     

气体渗氮催渗工艺研究

研究了催渗渗氮工艺以及所获得的组织与性能。生产实践证明，催渗渗氮能显著缩短渗氮周期，改善渗层质量。     

高强钢40CrNiMoA的扩散连接

采用QSn6.5-0.1锡青铜中间层合金对40CrNiMoA高强钢进行了扩散连接工艺研究,通过扫描电镜及能谱等分析方法对形成接头的组织、元素分布、力学性能及断口形貌进行了测试分析;分析结果表明:QSn6.5-0.1作为中间层合金扩散连接40CrNiMoA是可行的,连接强度与中间层合金等强;从断口的形貌可知属于韧性断裂,说明扩散连接形成的接头适用于一些具有一定冲击、震动载荷的零部件的连接。     

40CrNiMoA钢曲轴毛坯的试制

采用电弧炉冶炼+LF精炼+VD真空除气+电渣重熔工艺生产7吨级40CrNiMoA钢锭,并锻造了曲轴毛坯。提出了电极坯及电渣锭制备工艺制度,确定了锻造及锻后热处理工艺。各项技术指标均达到了质量要求。     

气体渗氮新型设备与工艺的开发研究

本文介绍了一种新型的多功能气体渗氮设备,它能够分别实施低真空脉冲、恒压和加压脉冲三种工艺方式。试验研究了三种不同压力状态下的工艺特性与效果。试验结果和生产应用表明,设备结构简单,操作方便,工艺质量好,生产效率高,节能省气,少无污染。同时,三种不同工艺状态,各有所长,合理选用,优化生产。将气体渗氮提高到一个新的技术水平。