高锰钢铸件产生裂纹的因素探讨

高锰钢在抗磨材料中占有一定的比例,高锰钢铸件因裂纹缺陷造成的废品占废品的一半左右。因此,对于受高冲击载荷的高锰钢铸件,分析探讨其裂纹产生的原因及预防措施是高锰钢生产厂家急需解决的问题。1裂纹产生的原因高锰钢铸件的裂纹主要是热裂纹,高锰钢自由线收缩值(2.4%~3.0%)比碳素钢的线收缩值大的多,因此,高锰钢铸件易产生热裂。这是在铸造过程中,铸件产生热裂的主要因素。其次,高锰钢的导热系数低。为碳素钢的1/4~1/6,所以高锰钢铸件在加热及冷却过程中各部位的温差较大,造成相当大的热应力,这也是高锰钢铸件产生热裂的另一个重要原因。…     

熔模铸造长条薄壁铸件裂纹的防止措施

我厂是用水玻璃粘结剂制壳工艺生产碳钢及低合金钢的专业厂家。每年因铸件裂纹造成的废品占废品总量的 6 0 %。显然 ,有必要对产生裂纹的原因进行细致分析 ,并采取有效措施减少裂纹缺陷。1　裂纹缺陷的主要特点我厂生产的长条铸件产生裂纹废品的情况有以下几方面 :(1)废品数量大 ,占铸件总量的 4 0 % ;(2 )裂纹位置 ,形状基本一致 ,开口宽度 <0 .5ｍｍ ,长度在 5～ 2 0ｍｍ之间 ;(3)绝大部分裂纹属热裂纹。2　裂纹形成原因及对策影响裂纹形成的因素很多 ,大致有铸件结构、合金成分、铸型性质和工艺条件等。铸造合金为ＺＧ310 5 70 ,形成裂…     

排除薄壁框形铸钢件热裂的工艺措施

多年来,热裂一直是我厂熔模铸钢件的主要缺陷,约占废品总数的50%左右。特别是某些薄壁复杂件,热裂更为严重。为此,本文针对热裂特别严重的一个薄壁框形铸钢件进行了一些工艺性分析和研究。     

TSA钢钳口件的开裂分析

M6020A磨床上的虎钳钳口．材料为T8A钢，热处理技术要求58～61HRC；某批产品共投料120件．淬火回火后．发现有88件因开裂而报废。在开裂的88件中，80％的废品件上同时存在纵向和横向裂纹，且裂纹较深，其中横向裂纹有一部分裂透；20％的废品件上无横向裂纹。裂纹部位见图1所示。为了找出开裂原因，先对钳口零件的加工工艺进行调查。     

型砂总结草案

甲．型砂重要性与目前情况:到目前为止,砂型铸造在铸造工作中仍占绝对主要的地位。由废品缺陷分类表中可以看出,气孔、铁豆,砂眼、落砂、结疤、粘砂、裂纹等都与型砂有关。根据一般统计,由于型砂控制不良而产生的废品,占废品中的40—60%。因此,要提高铸件的质量,减少废品,控制型砂的性能是一个最重要的措施。     

调整铸造应力防止铸锭裂纹

直接水冷半连续铸造铸锭时,几乎所有变形铝合金都有不同程度的裂纹倾向。铸锭裂纹是熔铸车间的主要废品之一,约占废品总量的20～30%。铸锭裂纹的形态多种多样。在圆铸锭中,有通心裂纹,表面裂纹、环状裂纹、横向裂纹;在空心铸锭中,有内孔放射状裂纹,表面裂纹、环状裂纹、横向裂纹;在扁铸锭中,有宽面裂纹、窄面裂纹和表面裂纹;在各种铸锭上,有底部裂纹和浇口部裂纹。     

电磁热止裂对冷锻钢力学性能影响分析

对产生圆形裂纹的45号冷锻钢进行了电磁热止裂数值模拟,分析了止裂后裂纹前缘处的温度场、热应力场及残余应力场的变化。结果表明:在止裂瞬间裂纹前缘处的金属材料达到熔点而迅速熔化,在冷却至室温过程中裂纹前缘处应力场始终处于压应力状态,对防止二次裂纹产生和阻止裂纹继续扩展具有重要作用;通过电磁热止裂实验分析表明,强化后试件断口呈现出小而均匀的韧窝;与未强化试件相比强化后试件的抗拉强度提高了14.8%,在相同电压下止裂效果与裂纹的大小成反比,但与未强化前相比止裂效果有明显提高。通过数值模拟和实验分析,验证了电磁热止裂技术对提高冷锻钢力学性能的有效性,为后续工程应用提供了参考。     

奥氏体焊条焊接低合金钢时的焊缝冷裂纹

前言通过多年的研究和实践,发现用铬20%镍10%、锰6%奥氏体焊条[简称AT]焊接淬火状态下的低合金超高强度钢时,经常出现两种类型的裂纹。按裂纹部位分,一种是热影响区裂纹,一种是焊缝金属中的裂纹;从裂纹性质来说,低合金钢热影响区裂纹多数为冷裂纹,往往是由淬硬组织、扩散氢和应力大所造成。而焊缝金属中的裂纹,有的是热裂纹,例如弧坑裂纹最典型。热裂     

高锰钢铸件裂纹问题的初步探讨

高锰钢铸件裂纹废品占其总废品量的50%以上,比碳钢高2~3倍,这是该钢种的理化性质、铸造特性所决定的。就改变工艺条件后所达到效果的初步分析表明,其产生裂纹的原因仍然符合一般规律。下面从生产实际出发提出影响高锰钢裂纹的各种因素和防止的方法。     

含全埋藏裂纹的T10钢焊接接头电磁热止裂分析

通过有限元分析方法,计算出含有圆形全埋藏裂纹的焊接接头电磁热止裂温度场分布,并通过ZL-2放电装置,对含圆形埋藏裂纹的T10钢焊接接头进行电磁热止裂试验。研究结果表明,止裂瞬间,焊接接头中埋藏裂纹裂尖处温升超过金属熔点,裂尖熔化、钝化,阻止了裂纹的进一步扩展;止裂后,在裂尖附近有白亮层组织出现。止裂前后的T10钢焊接接头力学性能测试表明,止裂后焊接接头所能承受的最大扭矩和抗扭强度提高了约17%。     

灰铸铁件膨胀裂纹的探讨

本文通过工厂调研及实验室试验,对近几年某些工厂反映比较突出的灰铸铁件的热裂问题进行了分析研究,提出了灰铸铁件由于膨胀产生裂纹的观点,探讨了裂纹形成的机理,分析了影响因素,提出了防止措施,并用于指导生产实践,取得较好效果,有助于减少和防止废品,提高经济效益。     

S195柴油机飞轮和机体上裂纹的防止

我厂生产的S195柴油机飞轮和机体的材质均为HT20—40。在飞轮开箱并清砂后,有时发现在轮缘和轮幅的交界处产生裂纹,如图1所示。裂纹外形曲折,裂口严重,稍呈黑色,为典型的热裂纹。机体上后盖板面在铣削加工后发现裂口较直,没有分叉的冷裂纹。裂纹产生部位见图2。裂纹全部从铸件内侧壁产生,向外扩展,其长度为10～15mm,深5～10mm,有时因冷裂造成的废品高达10～15     

T8A钢钳口件的开裂分析

M6 0 2 0A磨床上的虎钳钳口,材料为T8A钢,热处理技术要求5 8～6 1HRC。某批产品共投料12 0件,淬火回火后,发现有88件因开裂而报废。在开裂的88件中,80 %的废品件上同时存在纵向和横向裂纹,且裂纹较深,其中横向裂纹有一部分裂透;2 0 %的废品件上无横向裂纹。裂纹部位见图1所示。为了找出开裂原因,先对钳口零件的加工工艺进行调查。该零件的机械加工工艺路线为:下料—锻造—退火—机加工—淬火+回火—发兰—磨削。从工艺路线可以看出,零件淬火前有4个工序。经核对材料进厂检验记录,零件材质符合要求,机加工及退火工序中不会出现开裂,由此判…     

焊接接头热影响区裂纹启裂行为的探讨

针对结构完整性评定中焊接接头难以评估问题，文中通过非匹配焊接接头“三材料”结构模型，建立热影响区中心裂纹启裂临界应力的失效评定图预测方法. 基于有限元ABAQUS软件分析，研究焊接接头热影响区裂纹启裂. 结果表明，高匹配焊缝促进热影响区裂纹启裂，软化的热影响区促进热影响区裂纹启裂，低匹配焊接接头，热影响区软化时，增加热影响区宽度促进热影响区裂纹启裂；热影响区硬化时，减小热影响区宽度促进热影响区裂纹启裂. 高匹配焊接接头，热影响区无论软化、硬化，增加热影响区宽度均促进热影响区裂纹启裂.     

7A04铝合金热顶铸造圆锭裂纹问题的探讨

裂纹是铝合金铸锭或加工制品成为废品的重要原因之一,铸造时形成的微裂纹会导致挤压制品失效。7A04铝合金的有效结晶范围宽,线收缩率大,因此热顶铸造时易产生热裂纹,而且,随着铸锭直径的增大,裂纹的倾向性更高。以热应力理论为基础,分析了影响7A04铝合金热顶铸造圆锭裂纹的因素,结合生产实际进行探索,掌握了7A04铝合金产生裂纹的一般规律,通过控制化学成分、设计结构合理的结晶器等措施,减少了7A04铝合金热顶铸造圆锭裂纹废品。     

减少冷铸轧辊上辊颈裂纹的新方法

冷铸轧辊的上辊颈裂纹,是造成废品主要原因之一。我厂于1980年采用暗冷铁,减少了上辊颈裂纹,基本上解决了这一问题。 一.产生上辊颈 裂纹的原因 冷铸轧辊的上辊颈裂纹,发生在辊身到上辊颈的过渡区域,离辊身上端面40～100mm范围内。裂纹绝大多数是横裂纹,有环裂和局     

轧辊铸件成形过程热裂纹萌生与扩展数值模拟

为观测铸件裂纹萌生及扩展的过程,以常见的轧辊铸件为研究目标,并结合凝固过程的热应力场,采用综合考虑铸件高温阶段等效应变与应力状态的热裂判据以确定裂纹萌生的位置。在依据热裂判据确定的起裂位置插入初始预制裂纹后,采用子模型技术以及扩展有限元算法对后续热裂纹的扩展过程进行数值模拟,分析热裂纹的扩展趋势。通过与实际观测到的热裂纹形貌进行对比,验证了此方法的可行性。     

07MnNiCrMoVDR钢焊接热影响区低温冲击韧性及冷裂敏感性

采用低温冲击试验及斜Y型坡口焊接裂纹试验方法对07MnNiCrMoVDR钢焊接热影响区的低温冲击韧性和冷裂敏感性进行研究与分析,结果为-40℃时的冲击吸收功远大于规定标准47 J;焊接裂纹试验结果为表面裂纹率和根部裂纹率均为零,断面裂纹率为9.6%,低于生产中遵循的20%标准,表明该钢焊接热影响区的冷裂倾向小,在规定的最低使用温度-40℃时工作安全可靠。     

低合金铸件热裂形成原因及防止方法的探究

从低合金铸件裂纹的种类入手,具体从热裂的分类及特征、产生热裂的原因及影响因素、热裂的检验方法以及热裂的危害与防止等几方面对热裂纹进行探究。对在低合金铸件生产过程中如何防止产生裂纹,提高铸件的可靠性和使用寿命以及保证铁路货车行车安全具有一定的指导意义。     

Ca对Mg-5Al合金热裂敏感性的影响

采用等长热裂试棒法评价Ca对Mg-5Al合金热裂敏感性的影响,通过光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、拉伸实验机和Image-J软件分析合金的热裂机制。结果表明:Ca含量2.5%时,合金热裂敏感性最低;共晶组织对合金热裂敏感性影响明显,单一、充足的共晶组织有利于对初生热裂纹补缩,降低合金热裂敏感性;在凝固末期,若合金力学性能不佳,在树枝晶搭桥区会产生不可补缩热裂纹。