镍基高温合金中显微疏松程度的评价

虽然在铸造工作者之间对控制产品显微疏松数量的方法上有一致的看法。但由于缺乏一个通用的评价高温合金形成显微疏松倾向的简单的和可比较的方法,故有必要简述一下文献中评价显微疏松程度的各种试验方法。表1(略)摘要列出一些参考资料,在每种参考资料中均报导了研究的目的,合金的特性,铸造方法,热参数和用以观察并测定显微疏松的方法。用来评价高温合金铸件中显微疏松程度的各种方法直观地看来就是:有些作者认为楔形试样纵抛光剖面观察到的所有显微孔洞均是疏松,并力图对各种高温合金显微孔洞的大小、数量,甚至形状进行比较的情况下均考虑进去。另外的作者则在关键截面上所观察到的最     

Hf对一种镍基高硼铸造高温合金凝固行为及疏松情况的影响

研究了Hf的添加对一种镍基高硼铸造高温合金显微组织、凝固行为、疏松情况的影响。显微组织分析、差热分析(DSC)、等温凝固淬火试验结果显示,Hf在合金的凝固过程中强烈偏析于枝晶间区域,并在凝固末期以Ni5Hf相的形式从残余液相中析出;Hf的加入降低了合金的液/固相线温度、γ/γ′共晶相和硼化物析出温度,延缓了合金的凝固过程,加宽了凝固温度范围,显著增大了γ/γ′共晶相的含量。自主设计并浇铸一种薄壁管铸件,渗透检验结果显示Hf的加入使得薄壁管的疏松明显减少,合金的疏松倾向性显著降低。     

镍基高温合金的强化

簡要地評述了鎳基合金的强化机制的发展;对鎳的合金化物理化学基础作了一些初步分析。鎳基高溫合金的三种强化方式:固溶强化、沉淀强化与晶界强化也分别进行了討論。     

TiAl合金与镍基高温合金的扩散连接

采用钛为中间层,对TiAl合金与镍基高温合金（GH99）进了扩散连接.研究了扩散连接接头的界面结构和连接温度对界面结构及连接性能的影响,并对连接界面反应层的形成机制进行探讨.结果表明,GH99/Ti/TiAl的界面结构为：GH99/（Ni,Cr）ss/富Ti-（Ni,Cr）ss/TiNi/Ti2Ni/α-Ti＋Ti2Ni/Ti（Al）ss/TiAl＋Ti3Al/TiAl;随着连接温度的升高,各反应层厚度增加,接头的抗剪强度先增加后减小;在连接温度1 173 K,连接时间30 min,连接压力20 MPa时,抗剪强度最高为260.7 MPa.     

金属铼元素在镍基高温合金中的应用

铼的基本性质 金属铼(Re)呈银白色,在元素周期表中位列第75,属于第6周期过渡元素,不具备放射性[1].铼于 1925年被德国科学家沃尔特·诺达克 (Walter Noddack)、伊达·诺达克 (Ida Tacke-Noddack)、奥托·伯格(Otto Carl Berg)发现,是人类最晚发现的稳定元素.铼在地壳...     

铸造镍基高温合金中的初生μ相

研究了铸造镍基高温合金中初生μ相的形成条件及μ相的特征,结果表明：在碳量低于０．０７％的铸造镍基高温合金中,当难熔元素Ｃｒ,Ｍｏ,Ｗ,Ｎｂ,Ｈｆ总量超过１１％超过８％,Ｍｏ／（Ｗ＋Ｍｏ）（原子分数）超过０．１７时会形成初生μ相,该相在高温下是不稳定的,它会转变成Ｍ６Ｃ碳化物。Ｍｏ,Ｗ,ＣｒＨｆ,Ｎｂ,Ｃｏ是μ相形成元素,Ｍｏ在形成μ相方面作用更强,Ｗ,Ｃｒ,Ｈｆ,Ｎｂ的作用差别不明显,Ｃｏ的作用小     

镍基高温合金抗氧化性的预测

通过多元线性回归方法研究了镍基高温合金K35、K44、K46的高温抗氧化性。结果表明,这3种镍基高温合金的氧化动力学方程均符合抛物线规律,并且相对误差在13%以内,与实验值吻合较好。     

钢坯加热炉用镍基高温合金

轧钢厂加热炉用热滑轨要在1100～1300℃高温下承受钢坯的荷重，因而要求使用高温强度高而且抗氧化性好的材料。传统使用的镍一铬系和Ni-Cr－Co系耐热钢和高温合金制热滑轨，因为高温强度不足而存在滑轨头产生较大变形的问题。因此，研制了高温强度和抗氧化性优良的加热炉热滑轨用材料。作为试验材料，在真空中熔炼了AI、MO和W含量分别在6～10、5～20和0～120t％范围内变化的12种Ni-Al-Mo－W系合金，用其铸造状态试样进行了高温抗压试验、差效分析（DTA）和抗氧化试验。在高温抗压试验时按1．7X10－3／s的应变速率求得抗压屈服强度。…     

镍基单晶高温合金TLP连接

采用自制的镍茯合金柔性布作为中间层合金对DD98单晶高温合金进行瞬态液相（TLP）连接,TLP连接在1473-1523K,0.5-24H真空条件下进行。利用光学显微镜、扫描电镜对接头的微观结构和化学成分进行观察和分析,利用电子背散衍射测定了连接层和基体之间的结晶学取向。结果表明接头区域由连接区,中间金属／基体金属界面扩散区、基体金属区组成,均匀化处理后的接头与基体上的γ‘沉淀相的尺寸趋于一致,连接层与基体之间的取向匹配良好。     

GH90镍基变形高温合金

GH90是时效强化型镍基变形高温合金,真空熔炼,钢质纯净。与英国的牌号Nimonic90相近。含有较高的钴及多种强化元素。在815～870℃有较高的抗拉强度和抗蠕变能力、良好的抗氧化性和耐腐蚀性、在冷热反复交替作用下有较高的疲劳强度以及良好的成形性和焊接性。用于涡轮发动机涡轮盘、叶片、高温弹簧元件、高温紧固件、燃烧室卡箍、密封圈、弹性元件及止动销等零部件。     

GH141镍基变形高温合金

正GH141合金采用真空感应熔炼、真空感应熔炼加电渣重熔或真空电弧重熔工艺。中国牌号:GH4141、美国牌号:UNS N07041/Rene'41/R41/、Carpenter41/PYROMET41/UNITEMP41/、HynessalloyR41/J1610。GH141是沉淀硬化型镍基变形高温合金,在650～950℃范围内,具有高的拉伸和持久蠕变强度和良好的抗氧化性能。由于合金中铝、钛、钼含量较高,铸锭开坯比较困难,但变形后的材料具有较好的塑性,在退火状     

高温合金新型镍基焊条研究

针对高温合金焊条各种化学成分含量对焊接性及弯曲性的影响进行分析和研究，通过试验找出各种无素最佳含量范围，从而保证良好的焊接性能和弯曲性能。     

磨头磨削镍基高温合金仿真

镍基高温合金磨削过程中磨削力是影响表面质量的重要参量。为构建磨削力有限元仿真预测模型,基于电镀磨头实际表面形貌,通过调用分布函数的方法,建立磨粒高度随机且整体服从二维高斯分布磨头整体模型,进行磨削过程有限元仿真与磨削力试验验证。结果表明：磨头整体模型具有真实磨头的随机特性,优势在于充分考虑多磨粒相互作用的磨削特性;磨削仿真过程中可观察到划擦、耕犁、切屑成形3个典型阶段,高度还原实际磨削过程;磨削力试验与仿真的单位宽度切向与法向磨削力在不同参数下变化趋势相同,平均误差分别为8.2%和8.6%。仿真模型对镍基高温合金磨削力有很好的预测效果。     

镍基高温合金的灰化破坏

结合SEM、TEM分析,研究了GH600镍基高温合金和一种表面可形成致密氧化膜的镍基高温合金在CO+H2合成气氛中的金属灰化行为。结果表明,氧化膜破坏是合金灰化的开始,焦碳石墨丝的形成与灰化蚀坑的产生是相互促进的。合金表面破坏的氧化膜得到及时修复即可抑制合金的灰化。     

定向凝固镍基高温合金的高温蠕变

研究了一种定向凝固镍基高温合金在870℃,330—420MPa应力下的高温拉伸蠕变性能．结果表明：蠕变曲线表现了较短的减速蠕变阶段和较长的加速蠕变阶段,其蠕变变形机制为位错在第二相粒子间的Orowan弯曲过程,而不是由扩散过程所控制加速蠕变阶段蠕变速率的起始增加是显微组织发生变化（γ’相的定向粗化）的结果,而不是蠕变裂纹的形成与扩展．蠕变断裂数据符合MonkmanGrant关系．最终的断裂过程受控于蠕变裂纹的扩展速度     

TiAl合金与镍基高温合金钎焊连接研究现状

Ni基高温合金以其优异的性能,如较高的强度、良好的抗氧化及抗腐蚀能力等,在飞行器领域得到了广泛应用。TiAl系高温合金因其熔点高、比强度高、密度低、抗蠕变性能好等优点,被认为是制造航天器和飞机发动机最有前途的工程材料之一。采用TiAl合金与Ni基高温合金钎焊构件取代部分Ni基高温合金,能更好地满足飞行器高速化、轻量化的发展要求。综述了TiAl合金与镍基高温合金的钎焊技术研究现状,通过对现有TiAl合金与镍基高温合金焊接性研究的分析,介绍了包括Ti基钎料、Ni基钎料等钎焊材料的选取,阐述不同钎焊材料与钎焊工艺接头界面物相形成机理,指出TiAl合金与镍基高温合金钎焊技术研究与发展过程中存在的不足,并展望了TiAl合金与镍基高温合金钎焊技术未来发展方向,为TiAl合金与镍基高温合金钎焊连接的相关研究和工程应用提供理论依据和技术支撑。     

镍基高温合金的研究现状与发展前景

航空发动机的工作叶片、涡轮盘、燃烧室等关键的高温部件都会使用镍基高温合金。它不但有良好的高温抗氧化和抗腐蚀能力,而且有较高的高温强度、蠕变强度和持久强度,以及良好的抗疲劳性能。文章综述了镍基高温合金的研究进展,主要介绍了合金体系、强化方式、主要制备工艺、应用领域,以及合金中的夹杂物及净化的情况,并介绍了镍基高温合金的发展趋势做了展望前景。镍基高温合金应向低制作成本、高强度、抗热腐蚀性、小密度的方向发展:保持组织稳定性,提高材料高温强度;发展耐热腐蚀性能优越的单晶合金;开发密度尽量小的单晶高温合金;降低成本,减少昂贵的金属元素添加量。     

Mg在一种镍基高温合金中的分布

研究Mg在一种镍基高温合金中的分布,Mg不仅富集于晶界,并且进入晶界二次碳化物和晶界及晶内γ′相中。     

GH4049镍基高温合金的高温蠕变行为

研究了镍基变形高温合金GH4049,在实际工作温度范围700～900℃,应力137～600 MPa下的高温拉伸蠕变行为,得到了蠕变后的高温应变恢复曲线.提出了应用参数优化估计的方法,在较大温度及应力范围内,计算稳态蠕变率的宏观唯象公式中的各参数,并用ZA27和GH4049合金的实验数据验证了该方法的可行性.GH4049合金各温度下的稳态蠕变速率与所施加的应力,在双对数坐标系下呈线性关系,应力指数平均值为7.685 1,平均稳态蠕变激活能为543.6 kJ/mol.