文献速报

合金与熔炼0 1 1 1 1 0 1　用铬铝钢制造火力发电设备的耐热件 .Литейн .про во,2 0 0 1 ,(4) :1 3～ 1 5 (俄 )0 1 1 1 1 0 2　球墨铸铁生产中的若干理论与工艺问题 .А .Н .Капилевич .Литейн .про во ,2 0 0 1 ,(3) :4～ 6 (俄 )0 1 1 1 1 0 3　耐寒球墨铸铁 .М .И .Яковлев .Литейн .про во,2 0 0 1 ,(3) :6～ 7(俄 )0 1 1 1 1 0 4　生产等温热处理球墨铸铁时成分和尺寸的优化 .Ｔ .Ｓ .Ｓｈｉｈ .Ｔｒａｎｓ.ＡＦＳ ,1 999,1 0 7:649～ 658(英 )0 1 1 1 1 0 5　球状石墨的非均质…     

金诺芬的晶体结构研究

用X射线粉末衍射方法 (XRD)对 3种不同熔点的金诺芬 (C2 0 H34AuO9PS)的晶体结构进行研究。结果表明 ,熔点为 1 1 2～ 1 1 4℃的金诺芬属于单斜晶系 ,晶胞参数是a =1 0 30 6nm ,b =0 82 30nm ,c =1 61 62nm ,β =1 0 5 31 6° ;熔点为 1 1 8～ 1 2 0℃的金诺芬属于六方晶系 ,晶胞参数是a =1 462 4 ( 4 )nm ,c =1 1 367( 3)nm ,β =1 2 0° ;熔点为 1 1 4～ 1 1 8℃的金诺芬是单斜晶系和六方晶系晶体组成的混合物。     

SYNTHESIS AND IDENTIFICATION OF CONDUCTING POLYANILINE DOPED WITH RARE EARTH CHLORIDE

1.IntroductionPolyaniline,asoneofthelllostpron1isil1gcoIlducti11gI)olyrnlcrs,attracts1l1ucllatte11-tionbecauseofitseasepreparation,excelIelltellviroIl1lle1ltalstabilit3r,()speciallyitsu1liqlleprotonicaciddoping...h..i..[l].Agreatdeal()fexperilne11talw()rk`l(}votedtoitsprepa-rationanddopingmethodshasbeell.,ad.[2-4l.Hiraoet.l.[5]investigatedtllei11tera(ftiol1ofundopedpolyanilinewithtransitionmetaliol1sandfOulldthattheresllltingcol1lPoundsexhibitgoodcatalysisfOrsomeoxidationreactiol1sasweliasi…     

PREPARATION AND SURFACE CHARACTERIZATION OF TiO_2 THIN FILMS ON GLASS BY MAGNETRON SPUTTERING METHOD

1. IntroductionTiOz thin films have excellent properties sucl1 as l1igh ref1actitre il1dex, outstal1diugoptical tra11sl11ittallce, high dielectric constant and physical chemical stabilityll'2]. Recently',the TiO2 thi1l films have drawn more attel1tions oll photocatalysis, optical coating, al1dsolar cell fab.ication[3'4l. In this work we deposited Ti thin film on glass substrate b}-nlagl1etroll sputterillg lllethod and allllealing Ti tl1in fi1l11 to fOrlll TiO2 tl1ill fi1m.2. ExperimelltalT…     

文献速报

合金与熔炼0 1 1 2 1 0 1　有色重金属铸造年度综述 .Ｄｅｔｔｅ,Ｒ .Ｇｉｅｓｓｅｒｅｉ,2 0 0 1 ,(2 ) :46～ 61 (德 )0 1 1 2 1 0 2　喷射精炼钢的断裂韧度 .Ｌ .Ｃ .Ｔａｎｄｏｎ .Ｔｒａｎｓ.ＡＦＳ ,1 999,1 0 7:71 3～ 71 7(英 )0 1 1 2 1 0 3　采用改进型内处理工艺的时差铸造改变石墨组织 .大出卓 .铸造工学 ,2 0 0 1 ,73 (4) :2 2 5～ 2 30 (日 )0 1 1 2 1 0 4　用冶金办法制取低夹杂物的球铁件 .Ｊ ｒｇ ,Ｍ .Ｇｉｅｓｓｅｒｅｉ,2 0 0 1 ,(1 ) :46～ 47(德 )0 1 1 2 1 0 5　等温热处理球墨铸铁的耐磨性 .Ｊ .Ｈｅｍａｎｔｈ .Ｔ…     

文献速报

合金与熔炼0 31 0 1 0 1　用无硅多元合金进行钢的变质 .М .Р .Гусев.Литейн .про во ,2 0 0 3 ,(5) :1 0～ 1 1 (俄 )0 31 0 1 0 2　哈德菲尔得奥氏体锰钢的热处理 ,第 4部分 :微观组织与冲击韧性的关系 .S .Kuyucak .AFSTrans.,2 0 0 2 ,1 1 0 :1 2 81～ 1 2 98(英 )0 31 0 1 0 3　等温热处理铸铁的凝固方式和补缩特性 .,F .Mampaey .AFSTrans ,2 0 0 2 ,1 1 0 :869～ 888(英 )0 31 0 1 0 4　球墨铸铁现场生产情况调查 .J.M .Csonka.AFSTrans .,2 0 0 2 ,1 1 0 :1 0 99～ 1 1 1 2 (英)0 31 0 1 0 5　球墨铸铁磨…     

国外文献速报

合金与熔炼0 0 1 1 1 0 1　合金元素对高碳高速钢力学性能的影响 .山本郁 .铸造工学 ,2 0 0 0 ,72 (3) :1 63～ 1 68(日 )0 0 1 1 1 0 2　等温热处理球墨铸铁在欧洲与北美的生产和应用 .ＦｏｕｎｄｒｙＴ .Ｊ.,2 0 0 0 ,1 74(3565) :2 2 (英 )0 0 1 1 1 0 3　硅在铸铁孕育中的作用 .Л .З .Писаренко.Литейн .про во,2 0 0 0 ,(5) :2 4 (俄 )0 0 1 1 1 0 4　通过部分金属液处理法改变铸铁石墨结构 .大出卓 .铸造工学 ,2 0 0 0 ,72 (3) :1 69～ 1 74(日 )0 0 1 1 1 0 5　球墨铸铁和蠕墨铸铁制造新技术 .Ｆｏｕｎｄｒｙ…     

文献速报

合金与熔炼0 2 0 2 1 0 1　黑色和有色铸造合金及热处理 .ＦｏｕｎｄｒｙＭ＆Ｔ ,2 0 0 1 ,1 2 9(1 ) :Ａ 3～ 1 0 (英 )0 2 0 2 1 0 2　 2 0 0 0年德国铸钢、铸铁和可锻铸铁回顾 .Ｍａｒｔｉｎ ,Ｒ .Ｇｉｅｓｓｅｒｅｉ,2 0 0 1 ,(4) :1 1 2～ 1 1 3 (德 )0 2 0 2 1 0 3　铸钢     

STUDY OF THE EXCHANGE BIAS FIELD OF NiFe/FeMn BILAYERS

1. IntroductionIll recellt }'ears, there ha\-e been extellsit-e il1terests ill the exchal1ge al1isotroP},, wl1ichttas first discoveretl b}' NIeiklejol1n aud Beal,[1l more thall fOrt} }-ears ago. F1ndan1el1tally,excllallge allisotrop}' is all illterfacial …     

PREPARATION OF Fe/Ni MULTILAYER FILMS AND THEIR MAGNETIC PROPERTIES

1. IntroductionAIllltili1},er ll1aterials attract l1lucll l1lore attelltioll[l--3I, because tlley provide a l1ewllletllod to desigll ll1aterials to lueet 1urio[[s requirelllellts. IIl additiol1, tlle developnlelltof electroll bea111 pl1}sical vapor deposi…     

ZG80CrMnMo钢的CCT曲线及组织研究

在Gleeble- 1500热模拟试验机上测试了ZG80CrMnMo钢的奥氏体连续冷却转变曲线(CCT曲线),并检测了不同冷却速度下转变产物的显微组织和硬度.研究了以1℃/s至45℃/s冷速连续冷却时的组织转变规律.结果表明,CCT曲线明显右移,珠光体和贝氏体转变被抑制,在所研究的冷却范围内容易得到马氏体+残余奥氏体组织.所测得的ZG80CrMnMo钢的CCT曲线可为生产马氏体钢提供参考.     

不同形变条件下非调质钢45MnSiVSQ的连续冷却转变

在Gleeble-3500热模拟机及热膨胀试验仪上测定了45MnSiVSQ钢动态及静态膨胀曲线,并采用切线法结合组织及硬度,测定了试验钢的静态和动态连续冷却转变(CCT)曲线,研究分析了形变温度和冷却速度对非调质钢45MnSiVSQ相变及珠光体片层间距的影响。结果表明:在0.1~3 ℃/s冷却速度范围内,珠光体片层间距随着冷却速度的增大而减小;对比950 ℃的动、静态CCT曲线可知,形变使试验钢相变起始温度有所升高,即相变孕育期缩短,其中对铁素体和珠光体相变区间影响尤为明显,而对贝氏体和马氏体相变区间孕育期的影响较小,表现为动态CCT曲线相比静态CCT曲线向左上方移动;对比不同形变温度下的动态CCT曲线可知,形变温度950 ℃时,贝氏体相变冷速区间为0.5~20 ℃/s,850 ℃形变时的贝氏体相变冷速区间为0.8~10 ℃/s。低温形变更利于铁素体和珠光体相变发生,减少了贝氏体、马氏体等非理想组织出现的机率。     

42CrMo钢连续冷却转变曲线的测定与分析

利用JMat-Pro软件模拟了42CrMo钢的连续冷却转变曲线,并采用DIL805L相变淬火膨胀仪实测了钢的各相变点,对不同冷却速度下的组织转变和贝氏体含量进行了分析,并绘制其CCT曲线。结果表明:42CrMo钢Ac₁=743 ℃,Ac₃=792 ℃。冷速小于0.5 ℃/s时,组织为先共析铁素体与珠光体混合组织;冷速0.5~10 ℃/s之间,存在一定量的贝氏体,随冷速加快,贝氏体量先增后降,马氏体含量逐渐增多,使得硬度呈现较大增幅。冷速大于10 ℃/s,组织为基体马氏体+少量贝氏体的混合组织。     

铁素体珠光体型非调质钢连续冷却转变的研究

采用DIL805L淬火相变膨胀仪研究了铁素体珠光体型非调质钢的连续冷却相变组织变化规律,分析了冷却速率和合金元素对相变组织、显微硬度和CCT曲线的影响。结果表明,Mo有助于获得针状铁素体组织,进而提高韧性,Mn与微合金元素V有助于提高钢的综合力学性能;冷速增大至0.5 ℃/s时,开始出现针状铁素体;冷速小于1 ℃/s时,获得完全的铁素体+珠光体组织;随着冷速的增大,钢的硬度不断增大。     

HSLA钢连续冷却过程的相变与组织研究

在Gleeble—1500热模拟试验机上研究了20SiMn3NiA钢在不同连续冷却条件下相和组织变化,用热膨胀法测定了该钢的连续冷却转变曲线（动态CCT曲线）。研究结果表明,20SiMn3NiA钢中的Mn、Ni、Si等合金元素能有效地阻止铁素体和珠光体的形成,故20SiMn3NiA钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线只有马氏体和贝氏体相变区。当临界冷却速度大于1℃／s时,20SiMn3NiA钢就可以获得板条状马氏体组织,且随着冷却速度的增大,马氏体组织变得越来越细。与静态CCT曲线相比,形变使动态CCT曲线的Ms点升高,奥氏体稳定性降低,形变细化了马氏体和贝氏体组织,使20SiMn3NiA钢在1℃／s的冷却速率下产生较高的强度。     

Nb对Q345低Mo耐火钢CCT曲线的影响

通过测定两种不同Nb含量的Q345级低Mo(约0.25 wt%)耐火钢连续冷却转变(CCT)曲线,研究了Nb对Q345低Mo耐火钢CCT曲线的影响。试验结果表明,添加Nb元素可以使Q345级低Mo耐火钢的CCT曲线向右移动,贝氏体相变临界冷却速度降低,同时降低试验钢奥氏体临界转变温度,抑制奥氏体转变为珠光体,从而有利于贝氏体相变。此外,要获得Q345级低Mo耐火钢F+B+P的理想组织,不添加Nb试验钢的最佳冷却速度应在0.28 ℃/s左右,添加Nb试验钢的最佳冷却速度应在0.14 ℃/s左右。     

低碳高强舰船用钢的CCT曲线及其组织性能

采用Gleeble-3500热模拟试验机、光学显微镜和扫描电镜等研究了低碳高强舰船用钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线)及热轧后终冷温度对组织性能的影响。结果表明,试验钢连续冷却转变只发生了铁素体、贝氏体相变。试验钢轧后快速冷却至不同终冷温度立即空冷工艺下,室温组织主要为贝氏体和多边形铁素体,且随着终冷温度降低,贝氏体的含量增多。与直接空冷至室温相比,随着终冷温度提高,试样的强度呈先降低后增加趋势,然而,终冷温度提高到650 ℃时,试样强度却降低。终冷温度为600 ℃时,屈服强度和抗拉强度最高,分别为644.28 MPa和为679.71 MPa,－20 ℃的冲击吸收能量最优,为112 J。     

连续冷却速度对挖掘机履带用钢15B36-M相变和显微组织的影响

采用热模拟试验研究不同冷却速度对挖掘机履带用钢15B36-M相变及显微组织的影响,对试样以0.5、1、2、5、8、10、15、20、25、30、35和40 ℃·s^-1等12个不同的冷却速度进行冷却。结果表明,在不同的冷却速度下,15B36-M钢的热膨胀曲线组织转变温度不同,可通过CCT曲线来指导15B36-M钢材的轧制过程以得到需要的组织形态。     

22CrMoB钢过冷奥氏体相变规律及冷却工艺设计

利用DIL805A热膨胀仪结合金相-硬度法,测得了22CrMoB钢的临界温度,绘制了该材料的过冷奥氏体连续冷却转变曲线(CCT曲线),研究了该材料的过冷奥氏体连续冷却过程中的相变规律,最后依据该材料的CCT曲线和现场数据设计了变形温度和变形后冷却速度,研究了22CrMoB钢变形及冷却后其带状组织和魏氏组织等缺陷组织的析出行为。结果表明,22CrMoB钢的A_(c1)为730℃,A_(c3)为840℃,临界冷却速度大约为50℃·s~(-1),淬透性相比22CrMo钢加入B元素前得到了提高。22CrMoB钢得到了理想的变形及冷却参数:变形温度控制在940~980℃左右,冷速控制在0.6~0.9℃·s~(-1);析出组织为晶粒细小均匀的铁素体和珠光体组织,无带状组织和魏氏组织。     

弹簧钢55SiCrA过冷奥氏体动态连续冷却转变

采用热膨胀法结合金相-显微硬度法,在Gleeble-1500热模拟试验机上测定了弹簧钢55SiCrA的相变临界点Ac1、Ac3、Ar1、Ar3和Ms;同时测定了奥氏体在不同冷却速度下连续转变时的膨胀曲线,并绘制了动态连续冷却转变曲线（CCT图）;通过FE-SEM研究了不同的冷却速度对显微组织形貌和珠光体片层间距的影响。结果表明：随着冷速的增加,珠光体片层间距减小,显微硬度值增大;弹簧钢55SiCrA线材控制冷却理想的冷速范围为0.5～1℃/s。