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共有20条相似文献,以下是第1-20项 搜索用时 819 毫秒

1.  热模拟技术优化X80管线钢热轧工艺  
   张行刚  刘智彪  任慧平  金自力  闫波《包头钢铁学院学报》,2009年第28卷第4期
   用Gleeble 1500D热模拟实验机,对X80管线钢进行单道次双道次以及多道次压缩实验,找出动态再结晶的临界应变量和未再结晶区,在未再结晶区内优化精轧道次轧制工艺,通过抑制道次间的静态再结晶累积应变,在多道次轧制过程中使其在最后一道次超过临界应变量发生动态再结晶,从而避免晶粒大小不均并实现晶粒细化.    

2.  A36船板钢组织细化工艺研究  
   李伟平  金自力  宋文钟《热加工工艺》,2012年第41卷第24期
   利用Gleeble-1500D热模拟试验机,对某厂A36船板钢的轧制工艺进行热模拟,通过单道次和双道次压缩试验,研究了A36钢热轧过程动态再结晶的临界应变量及静态软化行为,分析了终轧温度对A36钢再结晶区轧制、部分再结晶区及未再结晶区轧制的影响.结果表明:在部分再结晶区及未再结晶区轧制均可通过合理控制变形温度、间隙时间获得细小室温组织.    

3.  X80管线钢热变形过程中再结晶行为及组织细化  
   任慧平  金自力  张行钢《包头钢铁学院学报》,2012年第2期
   利用Gleeble-1500D热模拟试验机研究了X80管线钢热轧过程中的再结晶行为及精轧过程中后四道次变形的再结晶特点与室温组织的关系.揭示了X80管线钢动态再结晶临界钢应变量与变形温度的关系,确定了奥氏体再结晶温度区和非再结晶温度区,所得到的技术要点对精轧过程轧制工艺制定细化奥氏体晶粒具有指导性,有助于X80管线钢获得细小均匀的室温组织.    

4.  基于CSP工艺Fe-3%Si钢热轧过程中的再结晶行为  
   李伟  金自力  计云萍《钢铁》,2011年第46卷第10期
   以CSP工艺生产的Fe-3%Si钢为研究对象,采用Gleeble-1500D热模拟试验机研究了Fe-3%Si钢在不同条件下热变形时的再结晶行为以及晶粒尺寸的变化,分析了变形工艺参数对再结晶行为以及晶粒尺寸的影响。结果表明:单道次压缩中,应力-应变曲线出现多峰现象,动态再结晶临界应变量仅为0.066。双道次压缩中,每个道次内都发生了间断动态再结晶;静态再结晶分数随着变形温度和道次间隔时间的增加而逐渐增大。    

5.  锻造方式对7075铝合金锻件动态再结晶的影响  被引次数:6
   周建 张廷杰 张小明 马光来 田锋 周廉《稀有金属材料与工程》,2004年第33卷第8期
   利用金相(OM)、透射电镜(TEM)对7075铝合金热变形显微组织进行了观察。实验表明:在热锻条件下,7075铝合金完全可以发生动态再结晶并通过动态再结晶产生细小的再结晶晶粒。动态再结晶的方式为不连续动态再结晶,形核机制为亚晶转动、聚合形核;其临界应变值和加工道次有关,道次越多,临界值越低。在相同Z值下,再结晶晶粒尺寸随着应变的增加而减小。弥散的第二相粒子在动态再结晶过程中起了重要作用。    

6.  EH36船板钢形变奥氏体动态再结晶行为的研究  
   邢相勤  王建刚  宋振官《鞍钢技术》,2006年第3期
   在单道次压缩变形实验中,利用Gleeble-2000热模拟实验机测定了EH36船板钢的应力-应变曲线,研究了变形温度、变形速率对实验钢再结晶行为的影响,建立了EH36船板钢的动态再结晶模型.    

7.  稀土对D36船板钢再结晶行为的影响  
   郭冬青  林震  彭峰  任慧平  金自力《包头钢铁学院学报》,2013年第32卷第2期
   在实验室采用热模拟技术研究稀土对D36船板钢再结晶行为的影响,结果表明稀土成分对动态再结晶临界应变εD影响较明显,稀土量达100×10-6与稀土量达60×10-6的试样其临界应变均高于未加稀土的试样,且当变形温度达到910℃以下随着稀土量的增加不再发生再结晶,即加入稀土推迟了动态再结晶的发生,随着稀土加入量的增加推迟作用也越明显;双道次高温轧制时稀土对静态再结晶软化率的影响要比低温轧制明显,与未加稀土的试样相比,适量加入100×10-6稀土其变形抗力会有一定的提高,道次间隙时间内再结晶容易发生,而稀土含量少影响不显著.    

8.  超级钢细晶轧制过程中再结晶及γ晶粒尺寸的模拟计算  被引次数:8
   许云波  于永梅  刘相华  王国栋《材料科学与工艺》,2002年第10卷第3期
   建立了低碳钢和HSLA钢热变形过程中动态,亚动态及静态再结晶的数学模型,描述了板带热连轧过程中奥氏体晶粒尺寸演变和再结晶行为,讨论了轧制规程和钢种成分对再结晶动力学和奥氏体晶粒细化的影响,结果表明;在400MPa超级钢轧制工艺条件下,奥氏体动态再结晶主要发生在温度较高的粗轧阶段,而静态及亚动态再结晶在粗轧及精轧前几道次发生的非常充分,在精轧后几道次很难充分发生;奥氏体晶粒最终尺寸随着终轧温度的降低而减少,并且HSLA钢和C-Mn钢相比,相同的轧制工艺和温度制度下,前者奥氏体晶粒要更细一些;模型的计算结果与实测值进行对比吻合良好。    

9.  多道次轧制过程中超细晶粒控制  被引次数:1
   朱国辉  S.V.Subramanian《安徽工业大学学报》,2005年第22卷第4期
   在高强度水平的基础上获得较高的韧性,控制热加工工艺实现晶粒尺寸超细化是最佳的途径之一。低碳管线钢的超细铁索体晶粒可以从相变前的超细奥氏体晶粒获得。通过优化轧制工艺使得奥氏体的动态再结晶发生在Z(Zeller-Hollomon)参数较大的工艺条件下,获得超细的奥氏体动态再结晶晶粒尺寸。然而,大的Z参数往往具有较大的动态再结晶临界应变。为了获得足够的应变积累来克服动态再结晶的临界应变,低温大变形量的变形是基本条件。提出了在多道次轧制过程中积累应变的条件以及避免混晶的技术路线,利用提出的模型对工业轧制工艺进行优化,模拟实验的结果得到了最终产品晶粒尺寸为1.5μm。    

10.  15MnMoVNRe钢奥氏体再结晶规律的研究  被引次数:1
   曹厚义  崔文喧  陈德安《钢铁钒钛》,1986年第3期
   本文就15MnMoVNRe纲在不同轧制工艺参数(原始奥氏体晶粒尺寸Do,轧制温度TD,形变量ε等)奥氏体再结晶及晶粒细化规律进行了系统研究。试验结果表明:完成再结晶的临界形变量ε完与原始奥氏体品粒直径Do、轧制温度TD密切有关,其中TD的影响更显著。再结晶后的晶粒直径Dr取决于Do和道次形变量ε。高温多道次小形变量(ε<10%)轧制。头1~3道次形成特大晶粒使平均晶粒尺寸增大,4~5道次后,晶粒尺寸开始细化,但采用5%的道次形变量5道次后仍不能消除个别特大晶粒。    

11.  热连轧生产船板钢E36静态再结晶行为研究  被引次数:2
   洪霞  余驰斌  叶传龙  温德智  肖爱达  杨晖《钢铁研究》,2011年第39卷第4期
   基于热模拟双道次压缩试验,研究了热连轧生产过程中船板钢E36奥氏体变形区不同变形温度、变形间隙时间内的软化行为,分析了变形温度和轧制变形间隙时间对静态再结晶软化率的影响,结果表明:变形温度是影响再结晶的最主要因素,在达到轧制变形温度时,随着轧制间隙时间的延长,再结晶软化率呈现逐步递增的趋势。通过金相分析,得出了最佳轧制间隙时间为2 s,验证了软化率曲线。建立了静态再结晶动力学模型,得出了E36的激活能为289.478 kJ/mol。    

12.  超低碳贝氏体钢形变奥氏体再结晶规律的研究  被引次数:6
   张向葵  蔡庆伍  张永青《上海金属》,2005年第27卷第2期
   奥氏体热变形时再结晶规律是制定合理控制轧制工艺的理论基础。采用阶梯试样并通过光学显微镜来观察变形奥氏体的组织形貌,测量奥氏体再结晶百分数及晶粒尺寸。研究了道次变形量和变形温度对超低碳贝氏体钢变形奥氏体再结晶百分比影响规律,得到实验钢变形奥氏体再结晶图。实验证明试验钢的静态再结晶临界温度(SRCT)为950℃,在SRCT之上进行再结晶轧制,并利用随后的析出抑制再结晶和晶粒长大;在SRCT之下轧制,晶内产生大量的变形带,最后可以得到比较细小均匀的晶粒。但在部分再结晶区轧制时容易出现混晶组织恶化钢的性能,所以实际变形应该避开部分再结晶区域。    

13.  高强度球扁钢E36静态再结晶研究  
   任安超  周桂峰  吉玉  罗德信  赵隆崎《柳钢科技》,2009年第4期
   利用双道次压缩的方法,研究了高强度球扁钢E36在变形间隔时间内奥氏体的软化行为。结果表明:E36钢在900℃以上变形时,再结晶软化速度较快,在30—50s内均已完成完全再结晶,在900℃时,再结晶过程明显减慢,弛豫1000s再结晶份数还不到50%,再结晶孕育期增至40s左右。为制定合理的细化晶粒轧制工艺提供实验和理论基础。    

14.  热变形对42CrMo钢奥氏体晶粒尺寸影响的试验研究  被引次数:1
   赵玲玲  安子军  杜凤山  许志强  张学艺《塑性工程学报》,2010年第17卷第4期
   采用热压缩试验与有限元模拟相结合的方法,研究42CrMo钢热加工过程中临界变形、多道次压下、道次间隔时间和完全再结晶后的保温时间对奥氏体晶粒长大的影响规律。结果显示,在热变形过程中,增大道次压下量,缩短道次间隔时间,有利于晶粒细化。在热变形的最后工序中,应尽量避免容易引起晶粒粗大的临界变形;热变形完成后,应尽量缩短保温时间,防止再结晶后的晶粒异常长大;在1050℃温度附近,42CrMo钢的保温时间不应超过30min。    

15.  奥氏体不锈钢热轧加工性能的数学模型研究  
   李红  罗海文  杨才福  方旭东《材料导报》,2006年第20卷第10期
   钢的热加工性能是钢的热轧工艺设计的基础.奥氏体钢在热加工中涉及到众多的物理现象,如动态回复、动态再结晶、静态回复、亚动态再结晶、静态再结晶和晶粒长大.一个优秀的描述钢的热加工性能的数学模型可以优化热轧工艺,提高生产效率,改善产品质量.综述了奥氏体不锈钢在热加工中发生的各类物理现象及其相对应的数学模型,讨论了变形温度、变形参数与流变应力、再结晶以及再结晶晶粒度之间复杂的关系,并分析了在工业多道次轧制工艺中,如何应用这些数学模型模拟和预测轧钢过程中残余应变和其内部组织的演变过程.    

16.  超低碳贝氏体钢的热加工特性分析  
   夏文真  赵宪明  张晓明  吴迪《轧钢》,2013年第30卷第1期
   为研究超低碳贝氏体钢的热加工特性,在实验室热模拟试验机上分别进行了单道次压缩实验和双道次压缩实验。研究表明,该钢进行两阶段轧制时,在奥氏体再结晶区时应进行大压下低速轧制,在奥氏体未再结晶区时应进行快速轧制以缩短轧制周期;其奥氏体动态再结晶临界应变为εc=0.003712ε0.126118exp(48378.8667/T),且变形激活能为402.222kJ/mol;利用经过调整后的周纪华式流变应力模型进行非线性拟合,模型具有较高的可靠性;其奥氏体静态再结晶动力学方程为:FS=1-exp[-0.693(t/t0.5)0.232293],且静态再结晶激活能为394.852kJ/mol。    

17.  形变量对含Nb钢奥氏体未再结晶临界温度的影响  
   胡学文  吴文林  梁皖伦  张中东《安徽冶金》,2004年第2期
   利用热模拟试验机的多道次压缩变形测量含Nb微舍金化钢的应力应变,研究了含Nb微合金化钢在不同温度下的平均流变应力的变化规律,确定了含Nb微舍金化钢的未再结晶临界温度Tnr,分析了多道次变形过程中道次应变量对Tnr的影响。试验结果表明:当道次应变量为0.2~0.4时,含Nb微舍金化钢的Tnr在978.8℃~998.9℃,Tnr随道次应变量的增加而降低。    

18.  热轧A36钢静态再结晶动力学模型  
   康煜华  刘义伦  何玉辉《机械科学与技术》,2011年第2期
   为了模拟A36钢轧制过程的微观结构演变,在Gleeble 1500热模拟试验机上进行了双道次热压缩实验。通过在不同变形工艺下的软化行为研究,建立了A36钢在轧制情况下的静态再结晶动力学模型。该模型综合考虑了不同变形温度、应变率、应变及初始奥氏体晶粒尺寸等参数对静态再结晶行为的影响,仿真结果和实验结果比较吻合。    

19.  X120管线钢热变形行为及动态再结晶晶粒的演变规律  
   高建忠  郭斌  徐进桥  郭爱民  王青峰《上海金属》,2011年第33卷第3期
   采用Gleeble-3500单道次热压缩试验研究了X120管线钢的动态再结晶行为。结果表明:该钢在温度1 050~1 150℃和应变速率0.01~0.1 s-1下变形时容易发生动态再结晶;当应变速率为1~10 s-1时,动态再结晶难于发生。该钢热变形时的Z(Zener-Hollomon)参数方程为Z=.εexp[(498.288×/1038.31T)];动态再结晶发生的临界应变量εc和Z参数的关系为εc=0.034 445 lnZ-1.200 188 3;动态再结晶变形激活能Qd=498.288 kJ/mo。l试验结果为该钢轧制工艺的制定提供了依据。    

20.  D36船板热变形奥氏体再结晶规律的研究  
   王文录  贾改风  梅东贵《钢铁研究》,2016年第6期
   采用Gleeble 3500热模拟机,研究了D36船板奥氏体的再结晶温度以及奥氏体的变形温度、变形量和变形速率对热变形奥氏体再结晶的影响.结果表明:当变形速率为0.1~1 s-1、温度达到950℃时,开始发生动态再结晶;当变形速率为5s-1、温度在1 000~1 050℃时,发生动态再结晶;当变形速率为10 s-1时,不发生动态再结晶.当变形温度为1 050℃、单道次变形率在10 %~20%时,D36钢在10s左右的道次间隔内发生了完全的静态再结晶.当单道次变形率在20%以上,D36钢在5s左右的道次间隔内发生了完全的静态再结晶.    

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