Mn、Ti对热浸镀Zn-5Al合金镀层组织与耐蚀性的影响

采用扫描电镜(SEM),能谱仪(EDS)、电化学测试等手段研究了Mn、Ti对热浸镀Zn-5Al合金镀层组织与耐蚀性的影响。结果表明:Zn-5Al-0.2Mn和Zn-5Al-0.15Ti合金镀层的腐蚀速率分别为Zn-5Al合金镀层的44.8%和39%;在Zn-5Al合金镀层中添加Mn、Ti,促进了Al在过渡区的集聚,使含Fe2Al5过渡层的厚度增大;添加Mn使Zn-5Al合金镀层中的共晶组织细化,而添加Ti则使共晶组织粗化,但此时共晶Al相已与钢基体连续融合;Zn-5Al-0.2Mn和Zn-5Al-0.15Ti合金镀层的自腐蚀电流密度均比Zn-5Al合金镀层的小,具有更好的耐蚀性。     

钛的未来——在工业上的应用

据称83%Ti及其合金在飞机,火箭和宇宙飞行器上获得应用,51%合金用来制造喷气发动机。Ti及钛合金在化学(CL_2的生产),食品和动力工业中获得应用。在装热或冷态的盐或氯溶液用的廉价焊接管与已应用的Cu-Ni合金相竞争。1971年,具有工业价值的合金有:Ti—6Al—6V—2Sn,Ti—8Al—1Mo—1V和Ti—6Al—2Sn—4V—     

Tc_9钛合金模锻盘试制

To_9钛合金是属于马氏体型的(α β)两相合金,可通过热处理进行强化。目前在国内所研制的钛合金中Tc_9合金是500℃下热强性较好的合金之一。它适合于制作500～550℃下短时或长时工作的另件。例如:用于制作压气机盘、叶片等结构件。根据我国航空工业的需要,为了改善共发动机的性能,减轻重量,增加推重比。合同单位提出在     

Tc_9合金挤压棒材工艺试验总结

Tc_9金是α β型两相耐热钛合金,在500℃左右的温度下具有良好的热强性能和冶金稳定性,可以用耒制造喷气发动机中长时间工作的零件,如压气机轮盘、叶片和其他结构件。Tc_(?)合金在1150°～850℃温度范围内具有令人满意的工艺塑性,能够用锻造、轧制     

Mn和V对TiAl合金热腐蚀的影响

Mn和V对TiAl金属间化合物在900℃(Na，K)2SO4熔盐中热腐蚀行为的影响有所不同．TiAl合金中加入Mn后，最外层的腐蚀产物为以Al2O3为主、另有少量TiO2的混合物；内层是Al，Ti和Mn的混合氧化物以及Ti的硫化物．加Mn在一定程度上减弱了TiAl合金的耐蚀性TiAl和TiAl-Mn合金中加入V后耐蚀性明显变差，最外层腐蚀产物以TiO2为主，并含有少量Al2O3和微量的V2O5，腐蚀层中的V2O5引起Al2O3的酸性溶解，因而不能形成保护性的Al2O3层，形成的TiO2和Al2O3混合膜的黏附性差，较易剥落。     

苏联的几种新型钛合金

近两年来,苏刊发表了一些钛合金的发明专利,其中有:为提高合金焊接性能和机械性能而研制的Tin—2～6A1,1.0～3.8Mo,0.7～?.5V,0.05～0.015O2,0.005～0.015H2%合金;为提高机械性能而研制的Ti—2.0Al,0.2～1.5Mn,4.0～10.0Nb%合金;为提高低温塑性而研制的Ti—2～3.5Nb,2～3.5W和Mo%(重量)合金;     

Tc_4钛合金流线型亮条的探讨

一、概述73年,上海地区,在解剖 Tc_4钛合金叶片中,发现低倍组织上有亮条,引起了各单位的重视。随后,有的单位也先后在 Tc_4钛合金的成品、半成品、坯料、甚至铸锭中发现了类似的情况。这样,Tc_4钛合金的亮条成为众所周知的问题,急待解决。第二届钛和钛合金学术会议上,对Tc_4钛合金中存在的亮条问题进行了交流和讨论。《稀有金属合金加工》编辑部也专栏刊登了这个问题的讨论文章。由于各生产厂家、用户的生产条件和工艺控制存在差异。在铸锭、坯料、热加工半成品和成品中,出     

Nb/Mn/Si合金化的β-γ钛铝合金循环氧化行为（英文）

利用扫描电子显微镜、电子探针、电子背散射衍射和X射线衍射,研究Ti42Al1.5Mn3Nb0.1B合金和Ti42Al1.5Mn3Nb0.1B0.2C0.2Si合金在750～850℃下的循环氧化行为。两种合金的氧化增质曲线大致符合抛物线规律,且在800℃的氧化速率常数较Ti42Al5Mn1W合金的降低。在所有的实验温度下,两种合金表面都生成保护性良好的氧化膜,没有开裂或剥落发生。Nb的添加会抑制TiO₂的生长,促进Al的选择性氧化,使合金形成致密的Al₂O₃层。另外,微量Si元素的添加进一步提高合金的抗氧化性,使其生成更为致密的Al2O3层,在氧化过程中进一步抑制氧的内扩散,降低合金的氧化增质,且其效果在高温下更加明显。     

铝合金挤压型材的生产及其在国民经济中的应用

近20～25年来,铝合金挤压型材在建筑、运输、无线电和电子工业、电工技术、仪表制造业及其他方面获得了愈来愈广泛的应用。对于国民经济来说,常应用①一些低合金化、可快速挤压的中等强度合金(见表1):A31(Al一Mg—Si),AMr3(Al—Mg—Mn)、AMn和AMC(Al     

添加Nb对LI2型Al3Ti—8Mn基合金的相组成影响

在单相Ll2结构Al67Mn8Ti25金属间化合物中加入少量Nb（0．5at％～4．0at％）,并相应调整Al,Ti含量后,其组织变化显著。在邻近Al－Ti－Nb-8Mn四元系Al3Ti－8Mn区域设计了32种实验合金,随Nb加入量的变化,其结构除单相Ll2外,尚有Ll2＋A12Ti,L12＋DO22,LI2＋LI0,Ll2＋Al2Ti＋DO22和Ll2＋Al2Ti＋Ll0等5种复相或多相组织。Nb含量一定,随Al／Ti比的降低,会导致片状或网纹状Al2Ti组织析出,Nb含量较高时会进一步促使波纹或针片状Ll0TiAl相的形成。初步制定了Al－Ti－Nb-8Mn四元系邻近Al3Ti-8Mn区域的室温相组成图。     

含Mn的TiAl基合金的组织和性能SCIEI

Ti-33wt-％Al-(1.6—4.5)wt-％Mn合金是一种γ+α_2两相合金,但α_2相的分数很少。由于Mn原子比Ti和Al原子半径都小,加入Mn使γ相晶格的α和c轴都减小,并使c/α更接近于1。Mn促进了γ相中孪晶的形成,并提高了TiAl基合金室温塑性变形的能力。     

钛合金锻件最佳工艺的选择

目前,在钛结构锻件的生产中,特别着重机械热处理技术的研究,因为要发展一种兼有高淬透性高韧性和适用强度的新合金往往需要较长的时间和较多的资金,而对现有的常用钛合金的生产工艺进行全面的详尽的研究,以求在改善全面的综合性能的基础上提高其韧性则具有更加现实的意义,本文对常用的不同氧含量(0.13—0.20%)Ti—6—Al—4V和Ti—6Al—6V—2Sn合金作8种成分/工艺变量的研究(见表1),结果表明,机械热处理对显微组织的调查而导致的全面性能的改善是明显的,特别是把韧性提高了50—70%之多。     

微量Cr、Mn、Zr、Ti、B元素对铸态AlZnMgCu合金的晶粒细化效果的影响

采用光学显微镜、扫描电镜和能谱分析仪考察了Cr、Mn、Zr、Ti、B的联合加入对AlZnMgCu合金的晶粒细化效果。结果发现在铸态合金中同时加入Cr-Mn-Ti-B时晶粒尺寸由256 μm 降为102 μm。而当联合加入Ti-Zr-B后能产生更加强的细化效果,晶粒平均尺寸降为55 μm。这是因为Cr、Mn原子簇团有利于促进Al3Ti形核并成为其结晶基底。当联合加入Cr、Mn、Zr、Ti、B时则可产生更加明显的晶粒细化效果,平均晶粒尺寸变为22 μm。这是因为富Cr、Mn原子簇团在成为Al3Ti结晶核心后,部分Zr原子置换了其中的Ti原子形成了新的Al3(Tix, Zr1-x)结晶核心。而过渡族金属Cr、Mn还能降低液体金属和Al3Ti和Al3(Tix, Zr1-x)的表面张力,抑制结晶核心的长大。     

A STUDY ON NON-MAGNETIC AND CRYOGENIC STEEL 30Mn20A13

本文设计并研制出一种Fe-Mn-Al系无磁钢——30Mn20Al3,其合金成分(wt-％)为C0.28-0.32,Mn19-22,Al2.6-3.1,Si≤0.6。同时还研究了Al,C等元素对Fe-20Mn奥氏体稳定性、合金的力学性能等的影响。 实验结果表明,Fe-Mn合金中加入Al可抑制γ→ε及γ→ε→α′相的转变,使马氏体转变温度降低。碳稳定奥氏体的作用更为显著。 30Mn20Al3与1Cr18Ni9Ti相比较,强度与塑性均高,奥氏体稳定性亦大,磁导率低而电阻率高。其成本则只为1Cr18Ni9Ti的1/3左右,且资源丰富,具有发展为实用钢种的价值。可代替1Cr18Ni9Ti、铝合金等作为无磁钢及低温钢用于电气工业和低温工程中。     

γ-TiAl合金的研究与开发

γ TiAl及其合金的科学研究追溯于 2 0世纪 5 0年代中期 ,一些相关的技术开发工作到 2 0世纪 70年代相继涌现。自 1980年以来 ,γ TiAl系列合金相继取得了专利产权 ,合金的成分越来越复杂 ,合金化强度越来越高。Y W kim和D M dimiduk根据此类合金的成分变化及力学性能改善等特征对这些合金做了分类 ,大致分成 3代 ,见表 1。表 1　γ TiAl基合金发展历程合金化元素含量 ( % )举　　例专利号第 1代 1Ti 4 8Al 1V 0 3CUS4 2 94 6 15( 1981年 )第 2代 2～ 4Ti 4 7Al 2Cr 2NbUS50 76 858( 1991年 )第 3代 5～ 8Ti 4 4Al 4Nb 4Zr 0 …     

30Mn20Al3无磁钢及低温钢的研究

本文设计并研制出一种Fe-Mn-Al系无磁钢——30Mn20Al3,其合金成分(wt-%)为C0.28-0.32,Mn19-22,Al2.6-3.1,Si≤0.6。同时还研究了Al,C等元素对Fe-20Mn奥氏体稳定性、合金的力学性能等的影响。实验结果表明,Fe-Mn合金中加入Al可抑制γ→ε及γ→ε→α′相的转变,使马氏体转变温度降低。碳稳定奥氏体的作用更为显著。30Mn20Al3与1Cr18Ni9Ti相比较,强度与塑性均高,奥氏体稳定性亦大,磁导率低而电阻率高。其成本则只为1Cr18Ni9Ti的1/3左右,且资源丰富,具有发展为实用钢种的价值。可代替1Cr18Ni9Ti、铝合金等作为无磁钢及低温钢用于电气工业和低温工程中。     

含Ti/Al/Nb镍基高温合金的显微组织及可铸造能力预测（英文）

对第三代镍基高温合金中γ/γ′和γ/Laves金属间化合物随合金中Ti、Al、Nb含量的变化的定量关系进行研究。结果表明,当合金(3GSA-HNM-1合金)含9.8%(质量分数)(Ti+Al)时,其生成的共晶化合物含量最高可达41.5%,这种高含量的共晶化合物会导致合金的铸造能力降低。对3GSA-HNM-2合金(含γ-7.6%(Ti+Al)和1.5%Nb),随(Ti+Al)含量的降低,生成的共晶化合物种类和形貌均发生了变化,数量也显著减少,可预计其铸造能力会得到改善。对3GSA-HNM-3合金(含γ-5.7%(Ti+Al)),随着Nb含量的增加,生成的Laves相数量减少,虽然程度有所降低。因此,对含2.9%Nb的3GSA-HNM-3合金(γ-5.7%(Ti+Al)),由于生成的共晶化合物数量最少(4.7%),其可铸造能力最好。     

Ti含量对Al-Mn合金铸态组织的影响

采用真空感应熔炼、水冷金属型(铜模)冷却凝固的方法,在高Al、低Mn和低Ti合金中制备出铝合金准晶相.通过光学显微镜、X射线衍射、扫描电镜和EDS分析技术,确定了准晶相的组织和相成分.分析了由于合金成分不同,特别是Ti元素含量不同对合金的显微组织及相组成的影响.结果表明,Al-Mn二元合金主要由准晶十边形T相和它的类似晶体相(Al4Mn相)组成;Ti元素的加入能细化准晶T相晶粒,并能抑制类似晶体相的形成;当Ti元素摩尔分数大于3%时,在合金中观察到有花瓣状组织出现.经过X射线衍射和EDS分析,确定其为准晶相,成分为Al67Mn13Ti20.     

粉末冶金泡沫Al-Si-Cu发泡过程的微观结构演变

采用扫描电镜和能谱分析了泡沫Al-Si-Cu合金发泡过程的微观结构演变。将Al粉、Cu粉、Si粉按照89:6:5(质量比)混粉,并添加发泡剂2%TiH2 (质量分数)和增稠剂1.5%MnO2 (质量分数),经过500℃热压后,泡沫铝可在640℃/12～20min发泡。微观结构分析显示,发泡前泡沫铝呈现球形的Si、Al2Cu、块状Ti H2和扁片状Mn O2相,发泡后泡沫铝孔壁内存在3类析出相:晶内细小的Si、Al2Cu颗粒;晶界粗大离异共晶Si、Al2Cu相;随机分布的块状Al-Mn相、MnO2相和球形富Ti相。其中富Ti相是由Ti H2分解H2后,与铝液反应产生的,具有2种不同的类型。2类析出相心部都为Ti颗粒,第1类内壳为τ2(Al14Ti33Si53)相薄层,外壳呈现枝晶形貌的τ1(Al20Ti32Si48)和τ2相;第2类外部为块状交替分布的τ1和(Al, Si)3Ti相。第1类富Ti相的Si成分明显高于第2类,可能是2类富Ti相分别形成于铝液中的富Si和贫Si区造成的。对泡沫铝发泡过程微观结构的分析有助于设计高性能可强化的泡沫铝。     

微量Cr、Mn、Ti、Zr细化7A55铝合金铸锭组织的效果与机理

采用光学显微镜、扫描电镜及能谱分析术研究了复合添加微量Cr、Mn、Ti、Zr细化7A55合金铸锭组织的效果和机理.结果表明:复合添加0.04%Ti 0.17%Zr能在一定程度上细化7A55合金铸锭组织,复合添加0.20%Cr 0.20%Mn 0.03%Ti能够显著细化铸锭组织,其细化机理为含有Cr、Mn的原子团簇作为Al3Ti形核的基底促使α-Al成核;复合添加微量0.04%Cr 0.04%Mn 0.03%Ti 0.18%Zr产生了极强烈的晶粒细化效果,其细化机理为含有Cr、Mn的原子团簇作为Al3Ti、Al3Zr共同形核的基底使Al3(TixZr1-x)形核,Al3(TixZr1-x)使α-Al形核.随着Cr、Mn含量增加,铸锭晶粒向枝晶化、粗大化方向发展.