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某特种车辆斜齿轮轮齿断裂分析 总被引:1,自引:0,他引:1
某特种车辆主动斜齿轮在疲劳试验过程中,齿轮轮齿发生断裂.本文对故障斜齿轮进行了外观和痕迹检查,对轮齿断口和裂纹断口进行了微观观察,检查了轮齿硬度、金相组织及渗碳层.以上试验结果表明,轮齿为典型的弯曲疲劳断裂,裂纹起源于加载侧轮齿根部圆角表面处且靠近传动轴侧.分析认为,偏载是造成齿轮弯曲疲劳断裂的主要因素,材料硬度偏低对断裂有一定的促进作用. 相似文献
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利用脉冲直流辉光等离子技术,对1Cr11Ni2W2MoV马氏体热强不锈钢进行不同工艺参数的离子渗氮。利用光学显微镜、显微硬度计、XRD对渗氮层的显微组织及硬度进行了分析。结果表明,在所选用的离子渗氮工艺参数下,1Cr11Ni2W2MoV钢渗层只由扩散层组成,渗氮温度≤560℃时,渗层主要由固溶N原子的α相组成,并伴有少量的γ'-Fe4N和CrN析出;随着渗氮温度的升高和渗氮时间的延长,固溶N原子的α相逐渐转变成γ'-Fe4N相,当处理温度达到590℃时,渗层主要由γ'-Fe4N和Cr N组成。离子渗氮后渗层的表面硬度较未渗氮前有显著的提高,在一定范围内,渗层的表面硬度和渗层深度都随着渗氮温度和渗氮时间的增加而增加,渗层硬度梯度分布也随着渗氮时间的延长变得平缓。 相似文献
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研究了相同热处理工艺下20Cr2Ni4A和17Cr2Ni2MoVNb钢渗碳层的组织和性能特点。结果表明,17Cr2Ni2MoVNb钢的原材料和热处理后的晶粒比20Cr2Ni4A钢的均匀细小,经淬火+低温回火后,20Cr2Ni4A钢心部晶粒度等级为7级,17Cr2Ni2MoVNb钢心部晶粒度等级为8级。渗碳层晶粒呈梯度变化,最外层最粗但仍与心部晶粒尺寸相当;这得益于V、Nb等微量元素形成的碳化物对晶界的钉扎作用,同时因为含有更多的碳化物颗粒使得17Cr2Ni2MoVNb钢的显微硬度略高于20Cr2Ni4A钢。17Cr2Ni2MoVNb钢的渗层比20Cr2Ni4A钢的具有更高的硬度和更多的碳化物使其耐磨性更优。 相似文献
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汪敏 《热处理技术与装备》2005,26(6):36-40
渗碳的合金钢齿轮在经过适当的热处理后能够获得最大的负荷能力。为进行高质量的渗碳处理,必须非常仔细地控制渗层深度、渗层显微组织和表面硬度。碳渗入轮齿的深度是气氛碳势、温度、时间和钢的成分的函数。零件渗碳生产之诸多问题中的第一个问题是:如何以及在何处测量渗层深度?在许多齿轮的图纸或渗碳技术条件中,要求的渗层深度是在轮齿内部获得一定硬度值处,通常是齿面到HRC 50处的法向距离。最有效的测试部位是在齿侧中部的单齿啮合最低点(LPSTC)处。这比碳的渗入深度复杂得多,因为此硬度不仅受钢中含碳量的影响,而且和钢的淬透性、… 相似文献
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《热处理技术与装备》2019,(2)
正34Cr2Ni2Mo结构钢具有高的强度、韧度和良好的淬透性和抗过热的稳定性,但白点敏感性高,有回火脆性。焊接性较差,焊前需经高温预热,焊后需消除应力,经调质后使用。一般制作强度高、塑性好的重要零部件,渗氮处理后制作特殊性能要求的重要零件,如轴类、齿轮、紧固件等。 相似文献
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利用Gleeble-3800热模拟试验机得到17Cr2Ni2MoVNb和20Cr2Ni4A齿轮钢在1000~1150 ℃、0.01~10 s-1的流变应力曲线,构建了两种钢的动态再结晶Avrami动力学模型和热加工图。结果表明,两种钢在高变形温度、低应变速率下易发生动态再结晶。17Cr2Ni2MoVNb钢中较高的Nb和Mo含量对动态再结晶的抑制作用大于20Cr2Ni4A钢中的高Ni含量的影响,导致在相同的热变形条件下17Cr2Ni2MoVNb钢的动态再结晶体积分数小于20Cr2Ni4A钢。17Cr2Ni2MoVNb钢的最佳热加工工艺参数为:温度为1050~1150 ℃、应变速率为0.1~0.6 s-1;20Cr2Ni4A钢的最佳加工参数为:温度为1100~1150 ℃、应变速率为3.3~5.5 s-1。 相似文献
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Al-0.1B containing 2% Cr was subjected to a thermal cycling oxidation test in pure flowing oxygen at atmospheric pressure at temperatures cycled between 400 and 1300 K. Scales formed on the alloy spalled repeatedly after several tens of cycles, resulting in a considerable mass loss of mass of the specimen. The isothermal oxidation behavior of the alloy was also studied at temperatures of 1300, 1400, and 1500 K in the same oxidizing atmosphere. Characteristic breakaway oxidation caused by extensive scale blistering was observed at 1300 and 1400 K after a protective period of about 50 ksec, whereas the oxidation at 1500 K followed a parabolic law without any significant blistering. Particularly at 1300 K, the alloy grain boundaries provided favorable sites for blistering. The influence of Cr may be explained by the modification of mechanical property of the scale. 相似文献
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用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜对2Cr19Ni9Mo不锈钢强化机理进行了分析。结果表明,时效强化及形变强化的综合作用可使2Cr19Ni9Mo不锈钢得到较高的强度。 相似文献