Cu-A1_2O_3弥散强化铜合金在不同条件下变形的显微组织与结构演变(英文)

对Cu-0.23%A12O3弥散强化铜合金在超低温变形和室温变形过程中的显微组织与织构演变进行研究。结果表明:Cu-A12O3弥散强化铜合金在热挤压后形成黄铜织构Brass{011}?211?和立方织构Cube{100}?100?;合金在室温变形后主要形成Brass{011}?211?织构和Goss{011}?100?织构;合金在超低温变形后主要形成黄铜织构Brass{011}?211?、高斯织构Goss{011}?100?和剪切织构S{123}?634?。在室温变形过程中,决定织构类型的主要因素则仅是Al2O3纳米粒子钉扎效应产生的对位错交滑移的抑制作用。而Cu-A12O3弥散强化铜合金在超低温变形过程中,决定织构类型的主要因素包括超低温和Al2O3纳米粒子钉扎效应二者共同产生的对位错交滑移的抑制作用。     

冷轧变形量对Al-Mg-Si合金织构的影响

利用光学显微镜、扫描电镜分析了不同冷轧变形量对Al-Mg-Si合金显微组织和微观织构的影响。结果表明:随着变形量的增加,再结晶织构Cube{001}<100>会经由Goss{011}<100>逐渐演变为以Copper{112}<111>和S{123}<634>为主要取向的形变织构,而Goss{011}<100>的体积分数表现为先增大后减小的趋势;合金形变带织构主要由强度较高的Copper{112}<111>织构和强度较弱的Cube{001}<100>织构组成;当变形量小于20%时,晶粒主要取向为{001}、{012},变形量大于40%时,{011}、{112}、{123}成为主要的晶粒取向。     

超快速加热退火下保温时间对5083铝合金组织及力学性能的影响

利用Gleeble-3500热模拟系统和电子背散射衍射(EBSD)技术对5083铝合金超快速退火组织的演变规律进行了研究,探讨了5083铝合金经过80%冷轧变形后以500 ℃/s加热至450 ℃时,不同保温时间(1~60 s,冷却速度40 ℃/s)对退火组织及力学性能的影响。结果表明,随退火保温时间从1 s延长到60 s,5083铝合金的平均晶粒尺寸由4.94 μm增大到6.44 μm,合金中主要产生了再结晶立方退火织构{001}<100>、旋转立方织构{001}<110>,以及少量的高斯织构{011}<100>和黄铜型织构{011}<211>。当退火保温时间从1 s增加到60 s,整体上合金中的再结晶退火织构先增强再减弱。退火保温时间对5083铝合金的强度影响较小,5083铝合金的屈服强度、抗拉强度没有明显的变化,分别约为170 MPa、326 MPa,而其伸长率由25.63%逐渐增大至30.06%,最后又降低至25.20%。     

新型高强铝合金高温平面压缩与退火微观组织和织构

采用热力模拟平面压缩实验和电子背散射衍射(EBSD)组织分析测试方法,研究了新型Al-Zn-Mg-Cu高强铝合金热压缩变形以及退火微观组织和织构。结果表明,在变形温度为350℃,应变速率为0.1 s~(-1)的条件下,合金微观组织演变机理为动态回复和大应变几何动态再结晶,出现旋转立方织构{001}110和黄铜织构{111}110,分别沿着α-取向线和β-取向线分布;退火后旋转立方织构减少,黄铜织构增多,旋转立方织构沿着α-取向线向黄铜织构转变。在变形温度为420℃,应变速率为0.1 s~(-1)的条件下,合金变形组织较均匀,再结晶晶粒分布在变形剧烈的晶界或三角晶界处,出现的织构种类主要有旋转立方织构{110}110、黄铜型{011}211织构;退火过程中发生亚动态再结晶,旋转立方织构强度增强,黄铜型{011}211织构有向高斯织构方向移动的趋势。     

Cu-3.6%Al_2O_3铜合金细丝加工过程中组织结构演变规律

通过TEM和EBSD等技术,研究Cu-3.6%Al_2O_3(体积分数)弥散强化铜合金细丝冷拉拔变形过程的显微组织和力学性能的演变规律。研究结果表明:Cu-3.6%Al_2O_3(体积分数)弥散铜合金基体内分布着大量的纳米级γ-Al_2O_3弥散强化相,形貌以近球状为主,还有少量尺寸为100~200 nm的呈棒状的γ-Al_2O_3粒子。在冷拉拔变形过程中,晶粒沿着拉拔方向拉长,硬度增加。随着拉伸的进行,合金的变形织构也在发生转变,当冷拉拔变形率达88%时,发生立方织构(Cube)和铜型织构(Copper)向黄铜织构(Brass)、高斯织构(Goss)和剪切织构(S)的转变;合金的显微组织为由位错缠结形成的带状组织和位错胞结构。     

冷轧方式和退火温度对Al-4Cu-0.73Mg合金织构和微观组织的影响

采用硬度测试、X射线衍射(XRD)、电子背散射衍射(EBSD)等方法研究了单向轧制、交叉轧制和退火温度对Al-4Cu-0.73Mg(wt%)合金织构演变和微观组织的影响。结果表明:单向轧制试样在100~300 ℃退火保温1 h后显示出明显的Copper织构{112} <111>、S织构{123} <634>和Brass织构{011}<211>,而交叉轧制试样表现出强烈的Brass织构和H织构{011}<755>。当退火温度高于300 ℃,单向轧制和交叉轧制试样中的变形织构逐渐沿α取向线转变为由P织构{011}<001>、L织构{011}<011>、E织构{111}<110>和R织构{124}<211>等组成的再结晶织构。单向轧制和交叉轧制试样的晶粒尺寸随退火温度的升高先增加后减小,均在350 ℃退火1 h后有最大晶粒尺寸,分别约为8.2 μm和11.5 μm。单向轧制和交叉轧制试样均在冷轧后硬度值最高,约为108 HV,之后硬度值随退火温度的升高而逐渐下降,两种轧制试样的硬度值最终均稳定在50 HV左右。总体来看,轧制方式对试样织构的影响比对力学性能的影响大。     

形变诱导Inconel 625合金管材静态再结晶行为

使用室温压缩变形与再结晶退火处理研究了Inconel 625高温合金冷变形及再结晶行为,采用EBSD技术分析冷变形过程中的应变分布、晶粒尺寸变化、组织与织构演变,分析冷变形Inconel 625合金再结晶过程中再结晶分数、晶粒尺寸、组织及织构演变。研究表明,Inconel 625合金在变形量为35%~65%时具有良好的塑性,随着变形量的增加,晶粒尺寸减小,应变分布越均匀,{111}<112>织构和{110}<001>织构逐渐减弱,而{001}<110>织构和{112}<111>织构略为增强。冷变形Inconel 625合金再结晶退火处理后,随着退火温度与保温时间的升高,再结晶分数增大;随着变形量的增大,Inconel 625合金发生完全再结晶时温度减小,且发生完全再结晶时的晶粒尺寸变小,变形量为35%时,再结晶过程主要是{112}<111>织构{123}<634>变形织构转变为{110}<112>织构、{001}<100>织构与{124}<211>织构。随着变形量增加到50%及65%时,冷变形产生的{123}<634>织构在再结晶过程中转变成了{124}<211>织构。     

高锰TWIP钢的冷轧变形行为

研究了低层错能奥氏体TWIP钢的冷轧组织和织构的演变。随着应变的增加,孪晶变形机制被激活。TEM、XRD等观察结果显示:随着应变量的增加,孪晶增加。在不同应变水平上,G{011}<100>织构都占主要位置。变形初始时,B{011}<211>织构强度较低,随着应变增加其强度显著增加。而E{111}<011>、Y{111}<112>、RG{011}<011>、Cu{112}<111>、CuT{552}<115>等织构在不同应变水平呈不同变化趋势。与其他织构相比,Cube{001}<100>织构强度相当低。     

微量Sr对Al-Mg-Si-Cu合金板材织构的影响

应用取向分布函数(ODF)研究和分析了微量Sr对Al Mg Si Cu合金板材织构的影响。结果表明:Al Mg Si Cu合金板材主要存在{100}<011>旋转立方织构,另还存在{112}<111>铜织构,{111}<110>、{111}<112>黄铜R织构。加入微量Sr可以改变织构组分含量。当加入0.093%Sr时,降低了其旋转立方织构的含量。其原因是Sr的加入引起基体晶格变化,降低铝合金板材的层错能,阻碍了交滑移的进行,造成织构类型的转变。     

铁硅合金轧制-退火过程中立方取向晶粒的形核与长大

利用金相显微镜和EBSD技术分析研究了Fe-3.2%Si合金二次冷轧织构、(100)[001]立方取向晶粒形核、初次再结晶以及二次再结晶后立方织构的形成。结果表明,二次冷轧之后的织构主要为{111}<112>和{111}<011>,并存在少量的{112}<110>,同时在变形晶粒内部存在有接近{100}<001>取向的微区。冷变形晶粒内部各微区取向连续变化,并且逐渐向近立方取向靠近。冷变形晶粒内部立方取向的微区作为形核的核心,在退火过程中利用(100)晶粒低表面能和γ→α相变最终发展成为具有集中立方织构的柱状晶组织。     

高纯铝在轧制及退火过程中微观组织与织构的演变

应用光学金相和取向分布函数（ODF）研究和分析了热轧、冷轧及退火对高纯铝箔微观组织及织构的影响。结果表明：热轧后中间退火,微观组织为等轴晶,晶粒取向为旋转立方织构;冷轧过程中,随压下量的增加,晶粒由待轴状逐渐学演变为纤维状,织构由弱到强,最后稳定在S织构、黄酮织构和铜织构三个织构组分;成品退火过程中,发生再结晶和晶粒长大,退火织构主要由立方织构组成,另含有少量R织构。     

3104铝合金固溶及时效处理后的冷轧织构

应用取向分布函数（ODF）研究了3104铝合金经不同温度固溶及时效处理后的冷轧织构组态。结果表明：经固溶时效处理后其冷轧织构中存在强度较高的旋转立方织构v{001}〈110〉组分,此外也含有一定强度的c{112}〈111〉、B{110}〈112〉和S{123}〈634〉织构组分,明显不同于未经固溶时效直接冷轧样品的织构组态特征。可能的原因是经固溶和时效处理后溶质原子和析出相粒子形态和数量的变化,它们在变形过程阻碍了位错滑移,使晶粒转动受阻,进而使不稳定取向旋转立方织构被不同程度的保留下来;此外,固溶温度越高,冷轧样品中不稳定取向旋转立方织构组分取向密度越小,时效温度对后继冷轧织构的影响也应归结为析出相粒子在变形过程中对位错滑移的阻碍,进而影响晶粒转动。     

The effect of precipitation on the evolution of recrystallization textures in an AA 8011 aluminum alloy sheet

The texture of an AA 8011 aluminum alloy sheet cold rolled by 95% showed a typical β-fiber, which runs from the copper orientation [C={112}〈111〉] over S [{123}〈634〉] to brass [B={011}〈112〉]. The development of annealing textures depended on annealing temperatures due to the interaction between precipitation and recrystallization. Upon annealing at a low temperature of 275°C, precipitation took place before recrystallization. This led to a weak recrystallization texture consisting of {011}〈122〉, {001∼〈100〉, and {hk0}〈001〉, among which the {011}〈122〉 orientation developed near large FeAl₃ particles as the main orientation and the cube [{001}〈100〉] orientation originating from the matrix was relatively weak. After annealing at 350 and 500°C, a strong cube texture developed along with a weak {011}〈122〉 orientation. When the cube orientation developed, the copper orientation disappeared most rapidly. These results were discussed based on the interaction between precipitation and recrystallization.     

Textures variation of 3104 aluminum alloy sheets under different rolling conditions

1　INTRODUCTIONLargequantityoftheAl Mn Mgalloy 310 4isusedinthemanufactureofaluminumbeverage .Muchattentionwaspaidtothecontroloftextureandearinginthedeepdrawingstagesofmanufacture .Thetex tureinthecanstockwasextensivelyinvestigated .Oneearingofaluminumalloyisverycloserelatedtothetexture ,agoodassociationofthetexturescompo nentsearingdropsobviously ,inthissituationthe 4 foldearingat 0°/90°andearingat± 4 5°occursto gether[15] .Theappearanceof 4 foldearingat 0°/90°isduetothecubetext…     

横轧3 104铝合金变形织构的研究

应用极图分析及织构定量计算的方法，研究了横轧对3104铝合金变形织构的影响，结果表明：在与常规轧制相同压下量的横向轧制下，3104铝合金中的｛112｝，｛213｝丝织构体积百分数均低于常规轧制时各组分的体积百分数，而横向轧制则使得｛102｝丝织构增加较多，在横向轧制过程中出现强旋转立方织构和新｛110｝＜557＞取向的织构。     

形变量对6111铝合金再结晶织构的影响

采用取向分布函数(ODF)法研究了冷轧形变量对6111铝合金再结晶织构的影响。结果表明:6111铝合金的再结晶织构主要由Cube ND15和{011}<111>织构组分构成;随冷轧形变量的增加,这两种织构组分的取向密度逐渐升高,但二者升高的速度并不相同,{011}<111>组分取向密度升高的速度比Cube ND15组分的快,当冷轧形变量大约为50%时,{011}<111>组分的取向密度超过Cube ND15组分的。     

异步轧制对3004铝合金变形织构及制耳率的影响

以３００４铝合金为实验材料，研究了异步轧制对该合金的变形织构以及相应的制耳率的影响。实验表明：异步轧制和同步轧制板的主要变形织构是相同的，均为纯铜型织构｛１１２｝＜１１１＞＋｛２１３｝＜３６４＞＋｛１１０｝＜１１２＞，但异步轧制产生的变形织构较同步轧制的强度高，且随异步轧制速比的提高而增强。同时，异步轧制的板材中还出现｛００１｝＜１１０＞织构。另外，在相同压下率的情况下，异步轧制板材的深冲制耳率均大于同步轧制的制耳率