球磨时间对Cr-33Ta粉的结构与形貌的影响

利用XRD、SEM、EDS对采用机械合金化方法制备的Cr-33Ta混合粉的结构及形貌演变进行了研究。结果表明,随着球磨时间延长,Cr-33Ta混合粉成分逐渐均匀并演变成Cr(Ta)和Ta(Cr)非平衡过饱和固溶体;Cr和Ta的晶粒尺寸逐渐减小,微观应变逐渐增加。机械合金化使Cr-33Ta元素混合粉由原始棱角尖锐的碎石状逐渐演变为近球状等轴颗粒,球磨20h后的颗粒与晶粒尺寸得到明显细化,平均颗粒尺寸小于5μm,Ta和Cr的晶粒尺寸分别达到纳米级。     

球磨时间对La_2Mg_(17)-200wt.%Ni合金显微结构及电化学性能的影响

研究了不同球磨时间对La_2Mg_(17)-200wt.%Ni复合合金显微结构及电化学性能的影响。结果表明,随着球磨时间的延长,Ni颗粒逐渐细化,并形成了均匀的La_2Mg_(17)-Ni非晶合金;复合合金的颗粒尺寸先减小后增大,当球磨时间为90 h时,合金的颗粒尺寸最小;复合合金的充电阻力先减小后增大,其放电容量则先增大后减小,当球磨时间为90 h时,复合合金的充电阻力最小,其放电容量最大;合金的高倍率放电性能随着球磨时间的增大先增大后减小,当球磨时间为90 h时,合金具有最大的高倍率放电性能。     

AZ91 Mg-Al合金中β-(Mg_(17)Al_(12))析出相的形态及其晶体学特征

应用透射电镜研究了时效ＡＺ９１ Ｍｇ－Ａｌ合金连续析出相的显微组织形态及晶体学特征。发现四种不同形态和晶体学特征的β－（Ｍｇ１７Ａｌ１２）析出相，其中占绝大多数的是板条状析出相沿基面（０００１）α析出的板条析出相与基体保持Ｂｕｒｇｅｒｓ位向关系，生长方向为［７， ２，９，０］；其晶体学特征与由不变线应变原理预测的完全一致。第二类析出相是以其轴线与基面垂直的六棱柱体，六个棱柱面都是｛１１００｝α／／｛１１０｝β，与基体保持对称性好的Ｃｒａｗｌｅｙ位向关系。另有少量短棒状析出相与基体保持Ｐｏｒｔｅｒ位向关系。实验中还观察到一种未见报道过的位向关系。讨论了形成不同形态和晶体学特征的机制。     

Mg17Al12基储氢合金的表面复相改性

采用机械球磨法制备Mg17Al12合金,系统研究了球磨时间对Mg17Al12形成过程的影响;并以球磨12 h的Mg17Al12合金为基体,添加5%、10%（质量分数）的Ni、Cu单质,通过机械球磨对合金进行表面复相改性。采用P-C-T测试仪测定合金的储氢性能,研究添加不同质量分数的单质对Mg17Al12合金储氢性能的影响。结果表明：球磨12 h Mg17Al12的吸氢速率较慢,吸氢时间较长,需在1400 min达到最大吸氢量为4.1%（质量分数）,接近其理论吸氢量4.4%,Mg17Al12的吸放氢过程是可逆的。Cu对Mg17Al12进行表面复相改性,可以显著改善其吸氢动力学性能,添加5%Cu和10%Cu的合金在623 K,240 min的吸氢量分别为4.07%和3.9%。经过Cu和Ni复相改性后的Mg17Al12具有较好的放氢性能,添加5%Cu合金在553 K放出3%的氢气。Ni对Mg17Al12进行表面复相改性,对其性能有一定的提高,但是和Cu相比,并不明显     

Mg17Al12相Ca合金化结构稳定性的第一原理研究

采用第一原理赝势平面波方法,计算了Mg17Al12相Ca合金化前后的能态与电子结构.计算结果显示:当Ca分别置换Mg17Al12相中Mg(Ⅰ)、Mg(Ⅱ)和Mg(Ⅲ)原子时,(Mg17-xCax)Al12相(x=0,1,4,12)的负生成热逐渐升高、结合能逐渐增大,表明Ca置换Mg17Al12相中Mg(Ⅲ)原子时其Ca合金化能力最强,合金化后形成的(Mg5Ca12)Al12相结构稳定性最高.电子态密度(DOS)分析结果表明:Ca合金化后Mg17Al12相结构稳定性升高的主要原因是由于合金化后来自Al(p)和Ca(s)的价电子使其在低能区的成键电子数增多.     

β-Mg_(17)Al_(12)相析出形态对AZ91镁合金力学性能的影响

采用固溶时效、退火处理以及球化处理等热处理工艺在AZ91镁合金中分别获得网状、层片状、球状和菱形状β-Mg17Al12相。利用光学显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射仪、透射电子显微镜以及拉伸和硬度试验等研究不同形态的β-Mg17Al12相对AZ91镁合金力学性能的影响。结果表明,网状β-Mg17Al12相恶化了AZ91镁合金的力学性能;层片状和球状β-Mg17Al12相有利于合金塑性的改善;而菱形状β-Mg17Al12相有利于合金强度的提高。     

球磨工艺参数对Cu-14A1-X粉末形貌的影响

研究了球磨工艺参数(球磨转速、球料比、球磨时间)对新型铝青铜Cu-14A1-X合金粉末形貌的改善作用.结果表明,球磨转速为重要影响因素,球磨转速150r/min、球料比10:1、有效球磨时间4h为最佳球磨参数.     

Mg17Al12(110)表面终端稳定性的密度泛函理论研究(英文)

Mg₁₇Al₁₂(110)面具有T1～T5共5个可能的终端结构。长期以来,T3一直被认为是该表面最稳定的终端,然而最近的理论计算表明T1终端可能更加稳定。为了解决这一争议,本文作者采用密度泛函理论计算揭示Mg₁₇Al₁₂(110)面最稳定的终端形式。表面能计算结果表明,不论Mg₁₇Al₁₂(110)面是否存在缺陷,T1总是该面最稳定的终端。T1终端的高稳定性可能与Mg₁₇Al₁₂中的Al截角四面体有关,因为只有沿着T1终端截取Mg₁₇Al₁₂(110)面才不会破坏Al截角四面体的完整性。除了揭示最稳定的终端,还计算了Mg₁₇Al₁₂(110)面的功函数,结果表明该面的功函数主要由表面的Al_Mg缺陷浓度决定。     

球磨时间对Ti_(84)Mo_(16)合金多孔材料力学性能的影响

基于粉末冶金制备工艺,采用碳酸氢氨介质法制备了不同孔隙率Ti84Mo16合金多孔材料。实验以球磨时间作为研究对象,探索球磨时间对Ti84Mo16合金多孔材料力学性能的影响规律。实验结果表明:球磨2 h可以得到强度较高的Ti84Mo16合金多孔材料,而球磨5 h可以得到塑性较高、力学综合性能较好的Ti84Mo16合金多孔材料,同时5 h及以上球磨时间是制备纯β相Ti84Mo16合金多孔材料的合适球磨时间。     

W粉末的形貌结构对板状晶硬质合金的组织与性能的影响

采用W+Co+C(碳黑)为原料制备板状晶硬质合金,研究了不同形貌结构的氧化钨所制备的W粉末形貌结构对板状晶硬质合金组织、性能的影响。结果表明,不同于蓝钨制备的高温中颗粒W粉呈类球状或斜方十二面体结构,黄钨制备的W粉末颗粒呈多面体等轴状,更易于通过球磨获取扁平化程度高的W粉末,制备出板晶化程度高,板状晶的长、径比大,晶粒的取向性好的板状晶硬质合金。     

机械球磨Ti_(50)Al_(50)复合粉的压制特性

研究了机械球磨Ti50 Al50 复合粉的组织与压制特性。结果表明 ,球磨导致粉末硬度增加 ,压制特性变差 ,这是由于球磨使层片结构细化 ,Ti和Al组元晶体缺陷增加和晶粒细化造成的 ;但球磨 3h形成纳米晶复合粉后 ,尤其是在球磨 7.5h开始发生非晶转变后 ,进一步球磨 ,粉末压制特性变化并不明显     

球磨时间对双晶结构的WC-TiC-Co/Ni硬质合金组织及性能的影响

本文采用掺加预制细晶混合料的方法制备了两组粘结相质量分数分别为12.5%和17.5%的含粗大WC晶粒和细小β相((W,Ti)C)晶粒的双晶结构WC-TiC-Co/Ni硬质合金。通过对金相组织的观察以及硬度(HRA)、抗弯强度(TRS)、矫顽磁力(Hc)和比饱和磁化强度(Ms)等物理、力学性能的检测对比,研究了球磨时间对双晶结构的WC-TiC-Co/Ni硬质合金组织及性能的影响。结果表明,随球磨时间延长,两组合金的组织及性能具有相似的变化趋势。球磨时间增加,合金的组织趋于均匀,WC晶粒的形状由近圆形变为多角棱形,粒度减小,其减小速率逐渐放缓,且受粘结相含量的影响,粘结相含量越多,晶粒减小速率越慢;含Ti的β相呈近球形,粒度约1.0μm,随球磨时间的变化不明显;合金的Hc、HRA均提高,Ms降低,而TRS则呈现出先增后降的趋势。球磨时间控制在18~24 h时,合金有较好的综合性能。     

CNTs辅助球磨对Zr粉形貌和氧化性能的影响

研究了不同球磨时间条件下CNTs辅助球磨对Zr粉形貌和氧化性能的影响。采用XRD和SEM分析了球磨过程中Zr粉的物相组成和形貌演变,采用热重（TG）法评估了Zr粉的氧化性能。结果表明：添加CNTs辅助球磨对Zr粉的物相组成没有影响,但是会影响Zr粉的形貌和氧化性能。不添加CNTs时,随着球磨时间的增加（1 h~3 h）,Zr粉粒径持续减小,球磨3 h后,Zr粉粒径由十几 μm减小到2~3 μm。添加CNTs辅助球磨后,Zr粉的颗粒细化过程滞后,球磨初期（1 h~2h）,Zr粉粒径没有显著变化,直到球磨时间延长到3 h时,Zr粉粒径才开始明显减小。这是因为CNTs在Zr颗粒表面的黏附和CNTs在Zr粉中的团聚阻碍了磨球对Zr颗粒的机械冲击和破碎作用。与直接球磨Zr粉相比,当所得Zr粉粒径相差不大时,添加CNTs辅助球磨使Zr粉的起始氧化温度和峰值氧化温度降低了11 ℃ ~37 ℃,这是因为CNTs的良好导热性促进了Zr粉氧化过程中的传热。另一方面,球磨时间少于2 h时,Zr/CNTs混合物中Zr粉的氧化增重量比纯Zr粉的增重量略有降低,但球磨时间超过2 h时,这种趋势出现反转。前者是因为短时间球磨时,CNTs引起Zr粉的局部团聚,阻碍了团聚体中Zr粉与氧气的接触,并且混合物中的Zr粉颗粒还没有被明显细化,这都降低了Zr粉的氧化程度;随后的反转趋势是因为球磨时间增加后,混合物中的Zr粉开始明显细化,促进了其氧化反应的进行,但是纯Zr粉由于颗粒尺寸提前细化而发生了显著的自发氧化,降低了活性Zr的含量。     

AZ91 Mg-Al合金中γ-Mg17Al12析出相的多重位向关系及{112}γ伪孪晶关系

应用透射电镜（TEM）研究了时效AZ91 Mg-Al合金中三种形态的γ-Mg17Al12析出相（bcc)的多重位向关系及析出相颗粒间的{112}伪孪晶关系。这三种板条状，六棱柱状或短棒状的析出相分别与Mg基体（hcp)保持Burgers,Crawley和Porter位向关系，在同种析出相颗粒之间或异种颗粒之间能形成不具有孪晶结构特征的{112}γ伪孪晶关系，从晶体学角度解释了这种多重位向关系及伪孪晶的生成机制。并从单个析出相与基体间的匹配程度解释了这三种析出相的析出密度存在较大差别的原因。     

球磨时间对机械合金化制备NbMoTaW高熵合金粉末的影响

采用机械合金化技术制备了NbMoTaW高熵合金粉末,研究了球磨时间对粉末相结构、微观形貌、杂质含量、颗粒粒径的影响。利用X射线衍射仪、扫描电镜和透射电镜对高熵合金粉末进行了物相和形貌分析,利用能谱仪定量分析粉末中元素分布和杂质含量,利用激光粒度仪测试了粉末粒径分布。结果表明：随球磨时间增加,混合粉末经历了扁平化、冷焊断裂、球形化三个阶段,球磨45h后,形成了具有单一BCC结构的高熵合金粉末。粉末形貌从初始的不规则状转变成片状,而后转变成椭球状,且球形度不断优化。杂质主要来源于球磨罐和磨球,不同球磨时间段,杂质含量增速不同。颗粒粒径随球磨时间变化,呈现出先增大后减小的趋势,且颗粒粒径分布更为均匀。     

球磨法制备Mg_2Ni-xMLNi_(3.8)Co_(0.75)Mn_(0.4)Al_(0.2)储氢合金的电化学性能研究

研究了球磨方法制备的Mg_2Ni-xMLNi_(3.8)Co_(0.75)Mn_(0.4)Al_(0.2)(x=0,10,20,30)复合型镁基储氢合金的电化学性能。结果表明,相比原始Mg_2Ni合金,添加球磨制备的MLNi_(3.8)Co_(0.75)Mn_(0.4)Al_(0.2)复合型镁基储氢合金的循环放电性能和电化学催化活性都得到改善,其中以Mg_2Ni-30wt%MLNi_(3.8)Co_(0.75)Mn_(0.4)Al_(0.2)复合型镁基储氢合金的电化学性能改善效果最佳。     

球磨时间对FeCoNiMn0.5Al0.2合金吸波性能的影响机制

采用高能球磨法制备FeCoNiMn0.5Al0.2高熵合金吸波材料.研究了球磨时间对FeCoNiMn05Al0.2合金吸波性能的影响规律及作用机制.结果 表明:球磨时间的增长使五种元素的衍射峰逐渐减弱,最终形成FCC与BCC双相混合结构,合金颗粒的长径比逐渐增大.球磨时间增长使非铁磁性元素在铁磁性Fe、Ni元素中的固溶...     

表面活性剂对高能球磨Mo-Cu复合粉末形貌特征的影响

采用高能球磨法制备Cu质量分数为8％的Mo-Cu纳米复合粉末,研究了过程控制剂对复合粉末形貌特征的影响.利用扫描电子显微镜(SEM)分析手段对复合粉末的形貌特征进行分析.结果表明,球磨后复合粉末形貌呈现层片状;在相同的球磨参数条件下,添加过程控制剂硬脂酸(SA)和液体酒精,球磨颗粒间的团聚倾向变小,团聚颗粒尺寸较小,并...     

球磨时间对WC-6％Ni硬质合金微观结构及性能的影响

以WC-6％Ni硬质合金为研究对象,采用不同球磨时间制备了5组合金试样,通过对烧结后合金磁、力学性能的检测及显微结构观察,分析研究了球磨时间对WC-6％Ni硬质合金的微观结构及其性能的影响.结果表明:球磨时间对WC-6％Ni硬质合金的微观结构和性能影响明显,过短的球磨时间导致合金中存在粗大WC晶粒,适当延长球磨时间可使WC晶粒得到细化并获得微观结构均匀的合金,但过长的球磨时间则会导致合金中粗WC晶粒的再次出现.随着球磨时间的增加,抗弯强度、硬度、矫顽磁力均随之经历先上升到峰值后下降的过程;而球磨时间对WC-6％Ni合金的密度影响很小.当球磨时间为36 h时,WC-6％Ni硬质合金具有最小的WC平均晶粒度和相对均匀的微观结构,合金抗弯强度、硬度及矫顽磁力出现峰值,分别为2 250 MPa、89.4 HRA、4.9 kA/m.     

球磨时间对粗晶硬质合金性能的影响

通过对粗晶合金性能的检测和金相组织的观察,研究了球磨时间对粗晶粒硬质合金性能的影响。结果表明,球磨时间对粗晶粒硬质合金性能和组织结构有明显的影响;通过控制适当的球磨时间,可得到兼有高硬度和高韧性的粗晶合金。