共查询到20条相似文献,搜索用时 62 毫秒
1.
等温热处理对AZ91D半固态挤压铸造成形的影响 总被引:2,自引:1,他引:2
研究了等温热处理温度和保温时间等工艺对AZ91D镁合金半固态挤压成形的影响.结果表明半固态等温热处理可以将普通金属型铸造的AZ91D镁合金锭中的枝晶组织转变为球形晶粒组织,并能进行半固态挤压成形.AZ91D镁合金半固态挤压成形所需的最佳工艺条件是加热温度570 ℃左右,保温时间25~35 min,或加热温度580 ℃左右,保温时间10~20 min. 相似文献
2.
3.
半固态等温热处理对铸态AZ80镁合金组织的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了等温热处理温度和保温时间对铸态AZ80镁合金半固态组织演变的影响.研究结果表明:在热处理过程中,随保温时间的延长,初生α相演变过程是,首先由大部分粗大的树枝晶二次枝晶臂合并成为大块状,而后大块状晶粒在晶粒内部及晶界处液相和固液界面的曲率共同作用下熔化分离为小块状,继续保温则圆整化;保温时间相同,等温处理的温度越高,枝晶演变过程越快,保温温度越高或保温时间越长,球状晶粒也容易趋于长大.AZ80镁合金半固态成形所需的最佳工艺条件为加热温度570℃左右,保温时间30min. 相似文献
4.
AZ91D镁合金在半固态等温热处理中的组织演变 总被引:60,自引:5,他引:55
研究了未变质处理和变质处理的AZ91D镁合金在半固态等温热处理过程中的组织演变,并对其组织演变机理进行了探讨。结果表明:AZ91D镁合金在液-固相区570℃等温处理时,未变质处理的δ相由粗大的树枝晶演变为大块状,随后δ相发生熔化分离,并在半固态等温过程中演变为球状,产生相最小尺寸可达50-80μm;变质处理的初生δ相由等轴晶演变为小块状,随后进一步熔化分离为更细小的斑块,接着逐渐演变为球状组织,初生相最小尺寸可达20-60μm。等温处理时间过长时,两种组织都会发生合并长大。 相似文献
5.
Al—Ti—B对AZ91D镁合金半固态等温热处理组织的影响 总被引:5,自引:0,他引:5
通过对等温热处理温度和保温时间等工艺参数的控制,研究变质剂Al-Ti-B对AZ91D镁合金半固态等温热处理组织的影响.结果表明:随着等温时间的延长,未变质处理的镁合金组织将由树枝晶变成近球状组织,变质处理的镁合金组织将由树枝晶变成细小的球状组织,都将逐渐的合并长大.保温温度越高,半固态重熔和a相演变过程越快,粗化长大后,晶粒间的合并现象越严重;保温温度过高或保温时间过长,试样易发生变形,同时,球状晶粒也容易趋于长大.但经过Al-Ti-B变质处理,其组织越细,越易获得良好的非枝晶组织,需要热处理的时间越短或温度越低. 相似文献
6.
7.
研究了半固态等温处理温度和时间对挤压AZ91镁合金微观组织演变的影响。挤压AZ91镁合金的微观组织为流线带状组织,由分布于其间的细小再结晶α-Mg等轴晶组成。在半固态温度区间进行等温处理时,合金内的低熔点相及溶质元素富集区优先开始熔化,然后沿着晶界渗透,形成液相包围固相晶粒的半固态组织。随着等温温度的升高,固相晶粒熔化分离的速度加快。在等温温度为560℃时,随着等温时间的延长,液相不断增加,固相晶粒分离并不断趋于圆整。等温处理20 min后,合金达到了固/液平衡状态,Ostwald熟化机制开始明显,晶粒长大成为主要机制。挤压AZ91镁合金较佳的等温处理工艺为等温温度560℃,等温时间20~30 min。 相似文献
8.
9.
变质处理镁合金在SIMA法中的组织演变 总被引:1,自引:0,他引:1
试验研究了经过变质处理的AZ91D镁合金利用SIMA法制备半固态浆料,在等温热处理过程中的组织演变。结果表明:在AZ91D镁合金中加入Ce、Sb和两者的混合物后,合金铸态组织明显细化,添加0.6%(Ce Sb)的混合物,能得到较好的细化效果,晶粒尺寸为60~70μm。变质处理可促进形变合金组织中的初生相在半固态等温热处理过程中由枝晶向粒状晶的转变,获得更加细小并且均匀的球状组织(50~55μm),可以满足后续的半固态成形的基本要求。 相似文献
10.
用金相显微镜观察了等通道转角挤压AZ91D镁合金在570℃等温热处理过程中的组织演变。结果表明,等通道转角挤压后半固态等温热处理是一种适于制备AZ91D镁合金半固态浆料的方法。该材料的微观组织在此过程中经历了四个阶段:初期的快速粗化阶段、组织分离阶段、晶粒球状化阶段和最后的粗化阶段。当挤压4道次后,加热时间为15 min时,组织球化效果最好,晶粒最细小;而后随着加热时间的延长,晶粒尺寸和形状系数逐渐增大;当加热时间一定时,随着挤压道次的增加,组织的晶粒尺寸和形状系数减小。 相似文献
11.
12.
加热工艺对半固态AlSi7Mg合金的重熔组织的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了半固态AlSi7Mg合金在不同加热温度制度,不同保温温度,不同保温时间下的显微组织。经电磁搅拌的AlSi7Mg合金在固相线-液相线温度区间保温加热时,共晶相首先熔化,团块状α相逐渐演变成球状。随着保温温度的提高,晶粒形状更圆滑,随保温时间增加,晶粒形状也更圆骨,保温温度太高或保温时间太长时,试样表面有液相析出,靠近表面部位产生大量孔洞,试样在自重作用下变形,随炉加热方式所获得的固相颗粒尺寸比热炉加热方式所获得的固相颗粒尺寸大。 相似文献
13.
ZL112Y压铸铝合金摩托车零件的半固态高压铸造成形 总被引:16,自引:2,他引:16
采用高频感应加热装置和温度测定装置,研究了ZL112Y压铸铝合金坯料高频感应加热二次重熔合适的半固态重熔温度、加热功率和速度,以及这些工艺参数对坯料的触变性能和微观组织的影响。结果表明:该合金合理的半固态二次重熔温度为570~571℃;在优化的感应加热工艺条件下,半固态重熔坯料内部的温差在0~1℃;半固态重熔过程使原始料坯中的α枝晶组织变成球团状和节杆状组织,满足了半固态触变成型的要求。采用实验室所获得的二次重熔工艺成功地压铸成形了JH70型摩托车发电机支架零件。 相似文献
14.
15.
16.
The structure evolution of the ZL109 alloy in the process of semi-solid squeeze casting and the mechanical properties of the components were investigated. The results show that (1) the eutectic silicon phase in original billets is refined in the low super-heat casting process; (2) the eutectic structure in billets starts to fuse and the crystals of the eutectic silicon phase are refined further and sphericized in the remelting process of billets; (3) in the semi-solid ,squeeze casting process, the sphericity of the α phase and the refining of the silicon phase occur, owing to the friction between solid and liquid; (4) in the process of heat treatment, the eutectic α phase aggregates with the primary α phase and the eutectic silicon pieces aggregate together. The elongation of the semi-solid component after heat treatment rises to 1.42%. 相似文献
17.
铝硅合金凝固过程中的力学行为和热裂倾向性 总被引:1,自引:1,他引:0
利用自制的准固态力学性能测试装置,对铝硅合金的准固态力学性能进行了较为系统的测试,得出了反映不同含硅量铝硅合金的准固态力学行为参数(强度、断裂应变、准固态区间等),并分析了这些参数与热裂倾向性的关系。 相似文献
18.
19.
研究了半同态等温热处理制备非枝晶组织ZL104铝合金的可行性以及保温温度和时间对合金半固态等温热处理组织的影响.结果表明,通过合适的半固态等温热处理工艺制备非枝品球状组织ZL104铝合金是可能的.在580℃保温下随着保温时间从30 min延长到120 min或在120 min保温下随着从570 oC保温提高到580℃,合金半固态组织巾未熔初生相颗粒的尺寸减小,其球状化趋势逐渐变得更明显.在本文条件下,ZL104合金最佳的半固态等温热处理工艺为580℃×120 min,通过该工艺合金可以获得液相含量为49%和未熔固相颗粒尺寸为115μm的非枝品球状组织,能够满足后续半固态成形的需要. 相似文献