化学镀Ni－Cu－P合金的工艺及镀层性能研究

探讨了化学镀Ｎｉ－Ｃｕ一Ｐ合金的镀液组成及工艺条件，并采用Ｘ射线衍射和弯曲法，研究了Ｎｉ－Ｃｕ－Ｐ镀层的组织结构和镀层结合力，结果表明，所研究的镀液组成，在适当工艺条件下，能够实现Ｎｉ、Ｃｕ离子的共沉积，并得到良好质量的合金镀层。经４００℃热处理，镀层中有和相析出，同时硬度达到最大值。镀态下，该镀层具有良好的结合力，且随镀层中铜含量的增加和热处理温度的提高，镀层结合力能得到进一步改善。     

液相烧结钨合金的氧富集脆化机理及韧化工艺的研究

用扫描俄歇探针（ＳＡＭ）结合真空热处理试验，研究了９５Ｗ-Ｎｉ-Ｆｅ合金的脆化 机理，发现烧结态合金中散布着氧的高浓度富集区，这是钨合金脆化的重要因素。１０００℃以 上的真空热处理可以消除氧高浓度富集区和降低界面氧浓度，使合金延性、韧性显著提高。     

用1Cr18Ni9Ti不锈钢软管加注绿色四氧化二氮(MON-3)可行性探讨

分析了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ与ＭＯＮ－３液体推进剂相容性的机理,对用１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ软管加注ＭＯＮ－３液体推进剂的可行性进行了探讨。     

1Cr18Ni9Ti钢埋弧焊工艺性分析

１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢构件的主要加工方式是焊接，在多种焊接方法中埋弧焊具有效率高、焊缝成形好、质量稳定等优点，但存在的主要问题是形成热裂纹倾向大等［１、２］。某石化厂用手册上介绍的国产Ｈ０Ｃｒ１９Ｎｉ１１Ｍｏ２焊丝和ＨＪ２６０焊剂对１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢进行埋弧焊有严重的热裂纹。某造船厂曾用上述焊接材料为某石化厂生产的石油裂化装置在产品投入使用三个月后也发现一些焊缝开裂。因此，有必要对１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢的焊接材料进行讨论。     

离心喷射沉积 Ti-48Al-2Mn-2Nb 合金的拉压性能

为了研究合金化和制备工艺对ＴｉＡｌ合金性能的影响，采用一种最新的真空离心喷射沉积成形技术制备了Ｔｉ－４８Ａｌ－２Ｍｎ－２Ｎｂ合金，研究了合金的室温拉伸和压缩性能以及显微组织的影响。结果表明，离心喷射沉积成形合金的屈服强度为２５１ＭＰａ，抗拉强度为３０５ＭＰａ，延伸率为２．８％。压缩屈服强度为４８８ＭＰａ，抗压强度为２２１０ＭＰａ，压缩率为３３．９％。离心喷射沉积成形Ｔｉ－４８Ａｌ－２Ｍｎ－２Ｎｂ合金组织呈层片状组织结构，并且含有孔隙，定量分析结果表明孔隙率约２％。文中对离心喷射沉积成形Ｔｉ－４８Ａｌ－２Ｍｎ－２Ｎｂ合金层片状组织的变形和断裂特征进行了分析。     

镍铁预合金粉作粘结相对钨基高比重合金性能和组织的影响

研究了Ｎｉ－Ｆｅ预合金粉末作粘结相对９０Ｗ－７Ｎｉ－３Ｆｅ高比重合金性能的影响。发现用Ｎｉ－Ｆｅ预合金粉的高比重合金延伸率和冲击韧性有所提高，而强度有所下降，其主要原因是羰基法制取预合金粉中存在Ｃ、Ｏ、Ｎ等杂质并分布在钨晶粒和粘结相的界面上从而降低强度。     

2J21磁滞合金热处理工艺研究

本文介绍了2J21磁滞合金的热处理工艺方法。用本热处理工艺方法处理过的材料制造电机转子，可使电机在较低磁场强度下，具有较高的磁性能，使用性能稳定，质量可靠。     

钛合金的燃烧产物及形貌

采用ＤＣＳＢ法点燃纯钛、ＴＣ４ 和Ｔｉ４０ 合金，利用ＯＭ、ＳＥＭ、ＥＤＡＸ 和Ｘ 射线衍射仪观察、分析燃烧产物。纯钛燃烧生成ＴｉＯ２，ＴＣ４ 燃烧生成Ｔｉ、Ｖ、Ａｌ的氧化物，Ｔｉ４０ 燃烧生成Ｔｉ和Ｖ 的氧化物，这些燃烧产物表面均有许多裂纹，氧化物是多孔疏松的，不具有保护作用；ＴＣ４ 燃烧产物与基体的界面亦如此，而Ｔｉ４０ 合金的界面形成富Ｃｒ 层，这层致密的Ｃｒ氧化物，可阻止氧向基体内的扩散；对钛合金的燃烧过程进行了分析，提出钛合金燃烧的五个阶段     

涂层Ti纤维增强TiAl基复合材料

研究了涂覆Ａｌ_２Ｏ_３的Ｔｉ纤维增强γ－ＴｉＡｌ基复合材料，分析了界面结构和力学性能特征。结果表明，采用物理气相沉积法在Ｔｉ纤维表面涂覆Ａｌ_２Ｏ_３增强ＴｉＡｌ基复合材料，使ＴｉＡｌ合金的弯曲强度从４４９ＭＰａ提高到５７３ＭＰａ，即提高了２８％；弯曲挠度变化不明显；Ｔｉ纤维与ＴｉＡｌ基体间的界面反应层厚度由原来的３０μｍ减小到２０μｍ。     

温湿度作用下炸药与相关物的相容性研究

将ＪＨ９００５（ＲＤＸ／ＰＶＢ／ＷＡＸ）和ＪＢＯ９０１３（ＴＡＴＢ／ＨＭＸ／Ｆ２３１１／ＡＳ／ＷＡＸ）炸药分别与ＣＧ４７－２＾＃胶、ＬＹ１２铝、１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢两两接触,然后采用变温－变湿和变温－恒湿两种方法对这种两两接触的体系进行湿热循环处理,并用ＶＳＴ、ＴＧ、ＤＴＡ和布氏压力计法对体系的相容性进行了测定。结果表明：⑴在室温至９８℃的变温－变湿条件下,ＪＨ９００５和ＪＢＯ９０１３同ＣＧ４７－２＾＃胶不相容,同ＬＹ１２铝、１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢相容;⑵在２０￣７５℃变温－恒湿（９０％ＲＨ）条件下,ＪＨ９００５和ＪＢＯ９０１３与ＣＧ４７－２＾＃胶、ＬＹ１２铝、１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢均相容。     

时效工艺对TiNi合金相变及形状记忆效应的影响

研究了固溶、时效及热循环对富镍ＴｉＮｉ合金相变及形状记忆效应的影响。结果表明，固溶及５５０℃以上温度时效，在升降温中只发生马氏体相（Ｍ）和母相（　）的可逆相变，热循环可获得Ｒ相（菱面晶结构）相变，而３５０～５００℃时放出现Ｒ相变。随时效温度升高，马氏体相变开始温度（Ｍｓ）、Ｒ相变开始温度（Ｍｓ＇）、马氏体逆转变为母相的开始温度（Ａｓ）呈先升后降的趋势，并在４００～４５０℃有最大值。其形状恢复率是固溶处理的小于时效处理的，而在３５０～５５０℃时效形状恢复率较高，且高于经同样固溶及时效工艺处理的富钛ＴｉＮｉ合金。     

等温热处理对AM60-1Si合金半固态组织的影响

采用半固态等温处理法研究保温温度和保温时间对AM60-1Si合金半固态组织的影响规律。研究结果表明:AM60-1Si合金的半固态组织经历了近球状晶粒的形成、晶粒的球化和球晶的长大过程;随着保温温度的增加和保温时间的延长,初生α-Mg固相颗粒的尺寸先减小、后增大;605℃时保温45 min可获得晶粒细小、分布均匀且球状的半固态组织;在等温处理的过程中,汉字状的Mg_2Si相变为近球状。     

等离子喷涂Al_(65)Cu_(23)Fe_(12)涂层的组织与性能研究

采用等离子喷涂方法在AZ31镁合金表面制备一层Al65Cu23Fe12涂层以改善其表面性能。通过OM、XRD及EDS等分析方法,分析了涂层热处理前后的组织及性能。结果表明:等离子喷涂Al65Cu23Fe12涂层组织由Al65Cu20Fe15准晶相和Al(Cu,Fe)相两相组成;经过T4和T6处理后,相组成没有发生变化,T6处理使准晶相含量明显增加,由喷涂态的31.3%(原子分数)提高到40.4%(原子分数);Al65Cu23Fe12涂层的硬度与其准晶含量呈正比,T6态下的准晶含量最多,硬度最大,达到752.8HV0.1,比喷涂态提高了22.2%,远远大于AZ31基体的硬度;涂层的耐腐蚀性(自腐蚀电位=-1.22～-0.79V,自腐蚀电流密度=21.5～58.7A/m2)远高于基体的耐腐蚀性(自腐蚀电位=-1.6V,自腐蚀电流密度=135.8～242.7A/m2)。热处理使涂层和基体的耐蚀性能降低。     

钨合金材料绝热剪切带的有限元分析

利用有限元方法分析了钨合金材料中的绝热剪切带,对比分析了热力学参数对钨合金剪切局部化的影响。通过采 用Bodner-Partom无屈服面的本构模型,使得在数值计算中十分的方便。最后对钨合金材料中的剪切带的形成和局部化过 程进行了分析．并且在分别改变密度、静态屈服应力、比热容及热导率等热力学参数下,对比分析了它们对钨合金剪切局 部化的影响程度,结果表明改变静态屈服应力和比热容对钨合金剪切局部化的影响较大。     

液相烧结钨合金快冷增韧的俄歇分析

用扫描俄歇探针 ( SAM)结合工艺试验研究了烧结态和经真空热处理的 95W-Ni-Fe合金冷却速度对其性能的影响。结果表明 ,磷是引起该合金界面脆化的重要因素 ;快冷可以明显抑制磷的界面偏聚 ,有效提高该合金的延性和韧性。     

真空熔结铁基合金涂层的组织结构分析

分析了一种新型真空熔结铁基合金涂层的组织结构。铁基合金涂层是以高铬铸铁为粘结相、以大颗粒 (Cr,Fe) 2 (C ,B)相为硬质相的复合材料 ;(Cr,Fe) 2 (C ,B)相的体积分数约80 % ,粘结相是以奥氏体为基体、其中分布有针状 (Cr ,Fe) (C ,B)相、针状 (Cr ,Fe) 7C3 相和粒状 (Cr ,Fe) 7C3 相。铁基合金涂层的洛氏硬度为HRC5 5 ,表面洛氏硬度为HRA5 7。     

AI－RE合金的高温强化研究

研究了Ａｌ－ＲＥ合金的高温性能，用扫描电镜、电子探针对该合金的断口形貌和相成分进行了分析。结果表明，该合金在３５０～４００℃的高温下仍具有优越的力学性能，比一般耐热铝合金的耐热温度提高５０℃。这主要是因为合金中形成了多种高温稳定的稀土化合物相，这些化合物相呈放射状分布在晶界和枝晶间，可有效地阻碍高温下晶界的滑移。     

热处理工艺对铜锌铝形状记忆合金组织与滚动磨损性能的影响

研究了热处理工艺对铜锌铝形状记忆合金组织和滚动磨损性能的影响。研究表明,常温下,100℃和150℃分级淬火处理后的合金组织以马氏体为主,并有少量β相;100℃:和150℃两级时效处理后的合金组织为完全马氏体。油润滑滚动磨损条件下,100℃分级淬火处理后的合金耐磨性最好,其它依次为150℃两级时效、100℃两级时效和150℃分级淬火处理的合金。合金的磨损机制主要为磨粒磨损。