奥氏体化对3Cr-3Mo-Nb二次硬化钢的组织和力学性能的影响

研究了淬火奥氏体化温度和保温时间对3Cr-3Mo-Nb二次硬化钢的组织和力学性能的影响.结果发现,由于微合金化元素Nb的加入有效阻止了淬火保温时奥氏体晶粒的长大,当淬火温度高于1100℃时,奥氏体晶粒才显著长大.随淬火温度的升高,碳化物溶解更充分,强度和硬度增加,塑韧性在1100℃出现峰值.1050℃淬火保温时间少于30min时,碳化物未充分溶解,强度和塑性都较低.因此,为保证回火时有足够的M2C型二次硬化碳化物析出,最佳淬火温度为1050～1100℃,保温时间为30～60min.     

H13钢A_1稍下转变动力学及相分析

应用Ｆｏｒｍａｓｔｏｒ－Ｄｉｇｉｔａｌ全自动相变仪测定了Ｈ１３钢的退火用ＴＴＴ图。利用物理化学相分析法研究了Ｈ１３钢在Ａ１稍下的转变产物，分析了球化组织中基体的成分和碳化物的结构及相对量。     

30Cr2MoV枪管钢碳化物溶解与析出规律

枪管钢重要发展方向是采用二次硬化效应确保高温强度,然而这类钢韧性普遍偏低.为改善韧性,研究了 30Cr2MoV新型二次硬化枪管钢中碳化物溶解与析出规律及其对韧性的影响.采用扫描电子显微镜、透射电子显微镜、碳复型和相分析技术对碳化物进行表征,结果表明:随着淬火温度(850～1050℃)升高,碳化物溶解越多,回火时二次硬化...     

基于ABAQUS的H13钢裂纹扩展数值模拟

模具的断裂及裂纹萌生与扩展问题一直是影响模具寿命的重要因素。在扩展有限元法基本原理的基础上,以ABAQUS为平台,利用XFEM模拟模具钢H13的裂纹扩展问题,得到单边缺口拉伸试件的裂纹扩展过程及裂纹尖端的应力分布和变化曲线。研究载荷、裂纹长度、构件几何参数对裂纹尖端应力强度因子的影响,输出静态裂纹的应力强度因子,并与解析解进行比较。结果表明,扩展有限元法能够有效进行裂纹开裂及扩展过程的仿真。数值模拟不受单边边界条件的制约,无需单元的局部加密,有效减少单元数量,节省了计算成本。     

20CrMnTi钢回火组织与性能研究

对２０ＣｒＭｎＴｉ钢淬火后的自回火态和经不同温度回火后的显微组织结构、断口进行了光学显微镜和电镜的观测分析，并测试了不同回火状态下的力学性能。诚验结果表明，２０ＣｒＭｎＴｉ钢淬火态和低温回火态具有相近的性能，即具有高强度和良好的塑性与韧性，因而可做为结构用钢在淬火状态下直接应用。而对需经回火处理的高精度尺寸稳定的零件，在２５０℃回火时将得到最佳强韧性能配合。在３００～４００℃回火时出现的脆性，可用以满足某些兵器零件的特殊性能要求。     

回火对低碳贝氏体钢组织与性能的影响

本文研究了Si—Mn—Mo低碳贝氏体钢在回火过程中的组织转变和性能变化。结果表明,该钢奥氏体化空冷后获得的粒状贝氏体组织,经300℃回火后具有良好的强韧配合,而在400℃～500℃回火时出现明显的回火脆性。通过研究回火后的组织转变及残余奥氏作热稳定性、机械稳定性的变化,探讨了粒状贝氏体韧化及脆化机理。提出了适于该钢的最佳回火工艺。     

40MnMoV钢正火后回火组织特征

40MnMoV钢900℃奥氏体化后空冷而获得复合的金相组织,其中包括非典型上贝氏体(无碳化物,组成相为:15％～20％富碳奥氏体+铁素体)、块状复合组织(主要组成为下贝氏体+马氏体+奥氏体),正火后的金相组织随着回火温度而发生变化。重点研究无碳化物的非典型上贝氏体的回火转变:在400℃以下回火不析出碳化物,只是富碳奥氏体的体积百分数减少;当回火温度在400℃左右时,可以观察到富碳奥氏体转变为碳化物,即无碳化物非典型上贝氏体转变为铁素体加碳化物,这种回火组织形态相似于典型上贝氏体。     

S390拉线刀材料的应用研究

通过S390钢和Co5Si钢两种拉线刀材料的对比试验,研究淬火和回火温度对硬度的影响。结果表明:随淬火温度升高,硬度呈缓慢下降趋势。当回火温度为500~550℃,两种材料的回火硬度分别达到最高值,且S390钢拉线刀性能优于Co5Si钢。经生产考核,S390钢拉线刀完全达到技术指标要求,使用寿命延长。     

23MnNiCrMo煤机链条钢淬火回火转变的研究

将23MnNiCrMo钢奥氏体化后分别在空气、水、油中冷却.随后将水淬和油淬的试样进行不同温度和不同保温时间的回火.研究结果表明,该钢合适的淬火温度为860℃,油淬和水淬的组织为板条马氏体+少量下贝氏体+残余奥氏体+剩余碳化物.由于有合金元素的作用,在中温回火时并不得到完全的回火屈氏体组织,而是以回火马氏体为主,还有贝氏体及剩余碳化物的复合组织.     

20Cr11MoVNbNB钢回火组织与硬度的关系

用金相显微镜和透射电镜研究了２０Ｃｒ１１ＭｏＶＮｂＮＢ钢淬火回火后组织与硬度的关系。研究表明，该钢在回火中析出的碳化物主要是、Ｍ＿７Ｃ＿３、Ｍ＿２３Ｃ＿６等，回火中的二次硬化主要为Ｍ＿７Ｃ＿３所致；该钢在７５０℃以下回火（４ｈ）不发生再结晶。     

浅论高锰钢的加工硬化机制

结合作者的有关研究结果，讨论了高锰钢加工硬化的形变诱发马氏体相变硬化说、孪晶硬化说、位错硬化说、动态应变时效硬化说、复合硬化说、Ｆｅ Ｍｎ Ｃ原子团硬化说等机制，认为Ｆｅ Ｍｎ Ｃ原子团硬化说能较全面合理地解释高锰钢的组织和性能特点     

不同载荷历史作用下 2Cr13 钢循环变形行为的微观解释

对淬火高温回火的未服役新叶片材料及已服役近７万ｈ的旧叶片材料２Ｃｒ１３钢进行了低周、高周疲劳试验。用透射及扫描电镜对其微观结构的演变进行了观察。新２Ｃｒ１３钢经低周疲劳软化后，位错发生了较大范围的动态回复，形成了具有较低能量的亚晶界结构，位错运动的平均自由程增大是其软化的原因。服役后旧叶片本身已发生了软化，微观应力测定结果表明旧叶片的微观应力较小，而且低温冲击断口的ＳＥＭ观察发现旧叶片中已形成了微空洞。服役叶片的低周疲劳实验也表现出循环“软化”，但位错亚结构的变化却表现了循环硬化的特征，这说明服役叶片的循环软化是由于旧叶片内已形成的微空洞损伤造成的。     

用钢-镍磷合金替代2Cr13不锈钢的研究

用钢－镍磷合金替代闸阀材料２Ｃｒ１３不锈钢，研究了该合金和有关闸阀材料的性能。结果表明，３５ＣｒＭｏ钢－Ｎｉ（Ｐ）合金结合牢固，拉伸、冲击性能均能保持正常值，具有良好的耐磨性和抗腐蚀性能，符合静压寿命试验要求，可以替代２Ｃｒ１３不锈钢材料     

激光硬化处理对 34CrNiMo 钢疲劳强度的影响

测试了激光相变硬化处理后的３４ＣｒＮｉＭｏ钢疲劳强度，采用光学金相显微镜、透射电镜和Ｘ射线应力分析，研究了疲劳强度得以提高的原因。与表面感应加热淬火处理相比，激光硬化处理的疲劳强度提高不大，是与激光硬化层深度较浅以及残余压应力分布的范围较小有关。     

Cr-Mo-V 系炮钢中磷锡的控制容限

研究了Ｃｒ－Ｍｏ－Ｖ系炮钢大锻件中第二类回火脆性本质和特性。分析表明，磷和锡是工业生产中体浓度较高的杂质元素，提出了Ｃｒ－Ｍｏ－Ｖ系炮钢大锻件中磷的容限和磷与锡相互允许控制的容限，对产品的质量控制有实际意义。     

齿轮激光热处理工艺研究

本文提出了齿轮激光热处理的三项关键工艺技术，即连续偏置、变速扫描和辅助冷却技术。在此基础上，获得了沿齿廓分布的均匀硬化层。检测结果表明：齿轮激光淬火变形很小，不影响齿轮的精度等级。其硬化层组织由淬硬层、过渡区和基体组成。     

火炮身管内表面激光强化处理技术研究

研究了激光用于火炮身管的内表面硬化处理问题,对实施工艺作了有意义的探讨,而且提供了对身管材料激光处理的实验数据,为激光热处理用于火炮提高身管的使用寿命进行了有益的工作。     

基于BP网络的材料设计方法

在实验数据的基础上 ,利用 BP网络建立高 Co- Ni二次硬化钢的力学性能与其化学成分及热处理温度对应关系的模型。提出将材料力学性能指标作为网络的输入 ,化学成分和热处理温度作为网络的输出 ,根据力学性能设计材料的化学成分含量及热处理条件 ,克服了各种优化方法计算量大 ,容易陷入局部最优解的缺点 ,为高性能材料设计提供了一定的理论辅助手段。