NP-2型水基淬火介质的应用

<正> 淬火零件都希望得到均匀的表面硬度和硬化深度,而且变形小,不易开裂。但是,热处理技术发展到现在,从电加热、盐浴加热、保护气氛加热、真空加热以至于激光加热等各种形式的现代加热技术都用上了,与此形成鲜明对比的是,国内大多数热处理车间冷却设备简陋,冷却介质也是常用的水和油。但是,真正适合于水、油淬火的钢种很     

铀合金穿甲弹心的真空热处理

美国采用盐浴加热后油淬、铅/锡浴时效工艺热处理的铀合金(U-0.75％Ti)弹心,在炮弹箱内或低温试验时在炮管内偶尔发生断裂的现象,而巴特莱西北研究所采用真空加热水淬火工艺小批量生产的弹心在同样条件下却没有断裂,而且弹道性能比盐浴加热油淬火的好。所以,应美国陆军军械研究与发展局的要求,美国国家铅公司研究论证了采用真空加热水淬火方法大批量生产105毫米XM774和XM833尾翼稳定超速脱壳穿甲弹铀合金弹心(弹心毛坯尺寸分别为直径1.4英寸×长15.5英寸和直径1.4     

高速钢刀具氧氮化处理

我厂产品制造中金属切削工作量占70％,对刀具要求数量多,质量高。过去我厂高速钢刀具经1270℃～1280℃淬火,560℃二次回火后,采用液体氰化处理。由于工艺复杂,盐浴成份波动较大,质量不稳定,同时氰化处理时劳动条件差,有剧毒、污染环境。为了改进这一情况,对高速钢刀具试验了气体软氮化和氧氮化处理,使刀具耐磨性在原     

弹体的中频淬火与回火

一、前言 我厂弹体的热处理,以前一直采用箱式炉,设备陈旧,工艺落后,劳动强度大,满足不了大量生产的要求。七四年末,可控硅控温的弹体中频加热-油淬试验获得成功,接着就进行了中频水淬及中频回火试验,七五年十月建成了弹体中频淬火-回火联动生     

高频电阻感应加热自冷淬火的组织和性能

利用高频电阻感应加热自冷淬火方法对４５、４０Ｃｒ和３５ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢进行了实验，获得了仿形性淬火带，硬度可达ＨＲＣ５４～５９。金相检验和透射电镜观察，淬硬带主要是回火板条马氏体，４０Ｃｒ钢个别区域有片状马氏体，４５钢有少量的下贝氏体，试件淬火后基本不变形，也无需回火。     

45钢淬火黑斑的研究

45钢零件用盐浴炉加热淬火时,往往在零件的表面出现一些块状或点状的黑斑。黑斑处的洛氏硬度值较无黑斑处低HRC5～10,形成废品。通过试验和光学及电子金相分析发现黑斑表层有0.3mm左右深度的贝氏体组织,其余部分是马氏体组织,所以黑斑处硬度低。试验证实黑斑是淬火加热时零件出炉瞬间盐浴中某些稠粘悬浮物附着在零件表面,使其附着处在淬火冷却时冷速降低而形成的“逆淬”现象。黑斑是附着痕。     

GCr15冲模热处理新工艺

<正> 我厂从1975年10月开始使用冷挤压成型加工冲压件,冲具开裂严重,使用寿命极短,每件冲子只能冲几十件产品。 冲具用材为GCr15钢,原工艺为:840～860℃加热淬火,油冷却;150～160℃回火;硬度为HRC58～62。虽然硬度符合设计要求,但是使用性能很差。     

高频电阻感应加热自冷淬火的组织性能

利用高频电阻感应加热自冷淬火方法对４５，４０Ｃｒ，３５ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢进行了实验，获得了仿形性淬火带，硬度可达ＨＲＣ５４－５９。金相检验和透射电镜观察，淬硬带主要是回火板条马氏体，４０Ｃｒ钢个别区域有片状马氏体，４５钢有少量的下贝氏体。试件淬火后基本不变形，也无需回火。     

枪管高频光亮淬火取代铅炉淬火

<正> 枪管的原材料规定为50AE钢,其化学成份和调质处理后的机械性能指标按YB481—80规定。该零件最终热处理按产品图规定为局部淬火,要求从大头端面起70～80毫米以内淬火并回火的硬度HRC40～45。技术条件要求内膛光洁度经毛刷擦拭后线膛达到?9。原工艺采用铅炉淬火,问题较多。为了解决铅炉淬火存在的问题,我们改用高频光亮淬火——即高频感应加热,同时给零件浸涂酒精保护线膛的一种工艺方法。     

T10钢合页精冲下模热处理变形试验

本文以热处理工艺为重点,试验研究了T10钢合页精冲下模热处理变形的一般规律。试验表明,采用球化过程良好的组织作为原始组织,合理调整淬火加热温度和淬火介质,可达到减少和控制其变形量的目的。     

火炮身管中频淬火工艺研究

针对铅浴炉加热身管尾部进行局部加热淬火时加热部位不易控制，生产效率低，环境污染等，为避免其不足特研究中频淬火工艺以取代之，经过试验，证明该工艺可以代替铅浴炉进行火炮身管尾部局部加热淬火。介绍了火焰身管热处理要求、工艺特点，较详细介绍了中频淬火工艺方案试验过程。     

热处理工艺对20CrMnMo钢组织与性能的影响

介绍20CrMnMo钢的热处理工艺优化试验过程。在试验中采用新的热处理工艺,研究不同热处理工艺下20CrMnMo钢的力学性能。通过试验找到了适合此钢的亚温淬火回火热处理工艺,使它的各项力学性能指标达到产品所要求的技术指标和使用要求,并且应用在实际生产中,取得了良好的效果。     

Q45NiCrMoV钢的微观结构与机械性能

研究了在不同的热处理条件下,Q45NiCrMoV钢碳化物的析出机制。结果表明,此钢在260℃盐浴等温淬火处理中可以实现自回火过程,析出的弥散分布的碳化物对马氏体板条起“钉扎作用”,在低温回火条件下可以得到良好的强韧性配比关系。基体中碳化物在低于450℃回火主要是M_3~-C类型,在高于450℃回火开始析出VC,在620～650℃回火,出现V(CN)型化合物。VC在基体中的析出和弥散分布,对钢的二次硬化效应起了重要作用。     

过热汽缸油淬火介质的应用

<正> 我厂生产的压气机精锻叶片毛坯,系用高速锤挤压而成。具热挤压模用4Cr5W2VSi热模具钢制造,硬度要求:HRC50～55;工作面透光≤0.1毫米。原用20号机油淬火,经回火尚能做证硬度,但工作面透光≥0.2毫米,使变形超差而且无法校正。改用HG42过热汽缸油于200℃淬火,取得良好效显,硬度、变形量均达到技术要求,从而保证了淬火质量。     

回火工艺对大口径40CrNi4MoV火炮钢组织转变的影响

用JMat Pro模拟分析软件和SEM、TEM显微镜,研究了40CrNi4MoV试验钢淬火温度为880℃,不同回火温度下组织的变化。研究表明：试验钢在320℃回火时,原始奥氏体晶界处分布较多层片状渗碳体,马氏体板条内和板条间析出大量的渗碳体;430℃回火时,渗碳体发生球化;540℃回火后,渗碳体回溶。经不同淬火温度及不同回火温度的计算模拟结果与试验结果一致。     

5CrMnMo锻模的回火开裂

对5CrMnMo锻模的回火开裂原因进行了分析,结论是因银模淬火不足,表层形成了马氏体而内部奥氏体在回火加热过程中部分转变成上贝氏体,随后冷却中余留的奥氏体形成马氏体所致。     

45钢的亚温处理及其应用

研究了45钢亚温淬火的性能、组织及变形情况。结果表明,770～790℃亚温淬火比840～850℃完全淬火的强度性质稍有降低,韧塑性能获得了显著提高,能有效防止淬火裂纹及减少变形。产品零件生产应用表明,45钢780～790℃亚温淬火是保证产品质量的有效工艺措施。     

钢瓶在水-空气介质中淬火

<正> 工作压力为35MPa,容积40L,直径D=219mm,壁厚s=10mm的钢瓶采用40XH2MA号钢材制造。钢瓶的热处理(淬火和回火)应当保证材料获得符合技术条件要求的机械性能和很高的抗破坏性能,使钢瓶在+60℃到—50℃的工作温度范围内使用可靠。 通常,40XH2MA制品在油中淬火。经这样淬火形成的马氏体组织回火后,可使钢瓶获得要求的机械性能和使用性能的结合。在马氏体转变温度区间,缓慢地在油中冷却可以防止形成淬火裂纹。     

低合金钢的控制轧制、相间沉淀和亚临界热处理

<正> 一般情况下,为了使钢获得良好的强韧性,大都采用传统的“高温奥氏体化→淬火→回火”的热处理工艺。固然,这种工艺与其它热处理(如正火、退火)工艺比,在钢材化学成分固定的前提下,可以赋于钢材较高的强度水平;但是也有它不可避免的缺点,如:自较高的奥氏体化温度急剧冷却(淬火)时,钢材尺寸会发生变形;尽管后来经过回火,但仍具有较甚的裂纹源,因而导至较差的断裂韧性;为了保证较大工件淬火     

双重淬火对炮钢强韧性的影响

本文对炮钢的强韧性进行一系列的研究,提出了一种超高温加热淬火后再在Ac_1以上10～20℃加热淬火、回火的新工艺。这种工艺与原来的调质工艺比较,可以全面地提高切口韧性和断裂韧性。从而启示我们可以遵循结构→强韧化→工艺→性能的思路去寻求新的工艺方法。