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相似文献
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1.
残铝在35CrNi3MoV钢中的作用   总被引:2,自引:0,他引:2  
孙文山  宋爱英 《兵工学报》1996,17(3):238-242
研究了残铝在35CrNi3MoV钢中的作用和作用机理。结果表明,35CrNi3MoV钢的最佳残铝量为0.01%Als。  相似文献   

2.
对超高压人造水晶釜体用钢的磷含量与冲击功的关系进行了试验研究,并对生产中的釜体进行了数理统计分析,建立了磷含量与屈服强度、冲击功的关系式,确定生产屈服强度σ0.2≥960MPa、夏比V型缺口冲击功AKV≥34J的超高压人造水晶釜4级釜体,钢中磷含量界限控制在≤0.015%范围内,钢对回火脆化不敏感,能够满足超高压人造水晶釜的设计和安全使用要求。  相似文献   

3.
用微量钪合金化的新型铝合金   总被引:7,自引:0,他引:7  
用微量钪合金化的铝合金是新一代航天航空用结构材料。采用铸锭冶金法制备了该类Al-5Mg-(0.10~0.30)Sc-(0.05~0.15)Zr合金板材,测试了其不同状态下的拉伸力学性能σb、σ0.2和δ,采用金相显微镜和透射电镜观察分析了其不同状态下的显微组织结构。结果表明,该合金具有良好的强塑性,比不含钪的传统Al-5Mg合金强度提高了近70~150MPa;微量Sc的添加显著细化了合金铸态的晶料尺寸和抑制了合金变形组织的再结晶,对合金起到了细晶强化和亚结构强化作用。  相似文献   

4.
六硝基六氮杂异伍兹烷的感度   总被引:15,自引:10,他引:5  
测定了六硝基六氮杂异伍兹烷( H N I W) 的撞击感度、摩擦感度、热感度及静电火花感度。 H N I W 的 H50 (5kg落锤) 为20 ~27cm ; ε H N I W 的摩擦感度100 % ( 摆角90 ±1°, 表压3 .92 ±0 .07 M Pa) 或92 % ( 摆角80 ±1°, 表压2 .45 ±0 .07 M Pa) ,爆发点(5s 延滞期)283 .9 ℃,50 % 发火电压 V50 为4 .61k V,50 % 发火能量 E5 0 为0 .106 J。  相似文献   

5.
用MDSC,显微镜温台熔点测定仪和固体原位反应池/快速扫描傅立叶变换红外光谱联用装置考察了硝化棉的熔化过程。MDSC曲线表明吸热过程是可逆的,它系由NC和部分分解凝聚相产物的混合物的固液相变所引起。由NC的MDSC曲线得到的熔点,熔化含,熔化熵,分解含和分解反应热温熵分别为476.84K,205.6J.g^-1,0.4312J.g^-1.K^-1,-2475.0J.g^-1,-5.242J.g^-  相似文献   

6.
根据实际构件的特点,主要研究了两种弹体金属材料的非比例试件面内尺寸(α,W-α)对K_(1c)的影响及有效性评价。通过不同试件形状及尺寸的对比试验,初步认为在满足B≥2.5(K_(1c)/σ_(0.2)) ̄2的条件下,裂纹深度、韧带尺寸的最低要求是:58SiMn钢α≥1.7(K_(IC)/σ_(0.2)) ̄2、(W-α)≥2.0(K_(1c)/σ_(0.2)) ̄250SiMnVB钢α≥1.6(文中讨论了材料强度级别(σ_S/E)对试件几何尺寸限制要求的影响。  相似文献   

7.
利用二氧化碳(CO2)激光器研究了含高氯酸铵(AP)20%~30%的GAP/AN/AP系低公害推进剂在低压时的点火特性。推进剂AN-40及含马格纳利厄姆镁铝合金的Mg·Al-5在39.9~53.2KPa以上的低压空气中可以自动点火,而在惰性保护气体中不能自动点火。证明自动点火与保护气体中的氧气有关。进一步降低保护气体压力时,两种推进剂都出现了不稳定的振动现象。Mg·Al-5推进剂比AN-40更易产生振动现象。在低热流方面,加入镁铝合金的推进剂点火时的表面温度比AN-40推进剂的约低20℃,因而点火滞后时间长,吸收能量多,表面附近固相内热层增厚,比AN-40推进剂有更好的自动点火性能。用差热分析研究热分解证明,推进剂组份中相对AN添加镁铝合金0.1具有与相对AN增加AP0.25同样的热分解效果。这可能是因为在高热流方面AN-40与Mg·Al-5推进剂的点火特性大体相同  相似文献   

8.
中碳铬镍钼钒钢晶粒长大倾向及对力学性能的影响张耀文马培雄(驻四四七厂军事代表室)高强度中碳铬镍钼钒钢的综合力学性能要求较高(σ0.1≥1104MPa、-40℃AKV≥20J),而钢的奥氏体实际晶粒度的大小,对钢的冲击韧性有一定的影响。在实际生产中采用...  相似文献   

9.
高强度钢在高速冲击载荷下的动态响应 ?   总被引:6,自引:3,他引:3  
为了探讨高强度钢板在高速冲击载荷下的动态行为,用12.7mm钢芯穿甲弹垂直射击CrMo、SiMnMo和CrNiMnMoB钢靶板,靶板硬度为d_(HB)=2.70~3.50mm。对穿甲机制进行了分析,讨论了绝热剪切带的形成原因及其在冲塞穿甲中的作用。从弹丸能量和弹坑容积的关系出发,探讨了穿甲机制和抗弹性能的差异。试验结果表明:穿甲机制和抗弹性能取决于钢板的厚度和硬度。在较高硬度时,由大量剪切变形而产生的绝热剪切带将导致冲塞破坏。当d_(HB)=3.0~3.2mm时,钢靶板呈现出混合型穿甲机制,并显示出较好的抗弹性能。  相似文献   

10.
为提高Cr-Mo-V系炮钢的韧性,消除其冷脆性,对采用含稀土氧化物渣系在电渣重熔过程加入稀土的工艺作了系统的实验研究。结果表明,研究采用能适应稀土渣系特点的新的工艺规范,能充分发挥稀土在钢中的作用,显著提高钢的韧性。与采用传统渣系相比,使Cr-Mo-V系炮钢锻件横向常、低(-40℃)温韧性分别提高50%和60%以上,韧脆转变温度降低20℃,达到-40℃,彻底消除了这类钢使用温度范围的冷脆倾向。对稀土氧化物在电渣重熔中的作用做了分析探讨。  相似文献   

11.
均质化退火、完全退火,对减轻34CrNi3MoV钢的带状组织、消除混晶具有理论意义和实用价值。应用OLS4000激光扫描共聚焦显微镜、JEM-2100高分辨电子显微镜对34CrNi3MoV钢组织结构进行观察。利用α′γ循环相变的过程对34CrNi3MoV钢在800,900 ℃分别进行3次细化晶粒的正火,统计各个温度、各个正火次数下的晶粒直径分布情况。结果表明,800 ℃下随着正火次数的增多,晶粒细化效果明显;而在900 ℃下却没有这样的细化趋势。经过调质处理的预备热处理+一次正火后的试样与原始管坯试样的力学特性相比,低温韧性大大提高。  相似文献   

12.
Cr-Mo-V系炮钢的冷脆性   总被引:1,自引:1,他引:0  
以37CrNi3MoV钢作对比,对Cr-Mo-V系炮钢的冷脆性做了系统的试验研究。结果表明,与传统的能量法和FATT法相比,采用示波冲击法以裂纹扩展功随温度下降而降低到临界(最低)值所对应的温度作为钢的韧脆转变温度,能确切反映出钢已失去抗裂纹扩展能力从而由韧性转变为脆性状态的温度,这是研究冷脆性的较为合理而可靠的方法。用此法衡量,Cr-Mo-V系炮钢的韧脆转变温度较37CrNi3MoV钢为高,冷脆倾向较大。此问题应加以研究解决。  相似文献   

13.
通过研究建立3个低合金Cr-Ni-Mo钢的规定比例极限与规定非比例延伸强度关系,即规定比例极限对应的非比例伸长率是多少,实现用规定非比例延伸强度代替规定比例极限。结果表明,35CrNi3MoV、35CrNi3Mo、35CrNi1Mo规定比例极限对应的规定非比例延伸强度分别为RP0.018、RP0.013、RP0.015。  相似文献   

14.
研究了微量铝对实验室冶炼的CrNi3MoV钢力学性能的影响,得出钢中残留铝含量在0.011%时,其显微组织最佳,力学性能最好。  相似文献   

15.
介绍38CrNi3MoV厚壁圆筒模拟管的试制过程,进行液压循环疲劳寿命试验。结果表明,在实验室条件下试制的6支模拟管,其二端的力学性能:Rr0.11270~1320MPa、A13%~18%、Z45%~54%、-40℃Akv25~37J。在循环压力为600MPa下,模拟管的安全疲劳寿命为1807~3449次(发)。  相似文献   

16.
自紧厚壁圆筒静压强度模拟试验研究   总被引:1,自引:1,他引:0  
介绍38CrNi3MoV钢制厚壁圆筒模拟管的试制过程,对6支厚壁圆筒模拟管进行液压自紧和静压强度模拟试验。结果表明:在壁厚比1.6和1.65、自紧压力720~780 MPa、材料强度Rr0.1≥1 280 MPa条件下,采用液压自紧工艺后6支厚壁圆筒模拟管实测静压强度达520~575 MPa,实测静压强度为理论静压强度的70%~76%。  相似文献   

17.
30CrNi3MoV钢单/双丝焊缝组织与性能研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
采用单/双丝CO2气体保护焊分别对30CrNi3MoV钢进行焊接,并进行焊接接头的组织、力学性能及抗裂性等方面对比研究。结果表明:两种方法都能获得熔合良好、无夹渣等缺陷的接头,但双丝焊获得的焊缝硬度值和强度均值都高于单丝焊;斜Y裂纹试验中双丝焊获得的接头表面裂纹率和断面裂纹率比单丝焊接方法分别降低32%和73%。  相似文献   

18.
通过旋转弯曲疲劳试验的方法,研究新开发传动轴用高强度马氏体钢25CrNi2MoVNb的疲劳性能,并与常用的18Cr2Ni4WA钢进行对比。结果表明,由于高的洁净度和细的晶粒,25CrNi2MoVNb钢在强度提高到1 500 MPa级别后,冲击韧性与1 300 MPa级的18Cr2Ni4WA钢相当。25CrNi2MoVNb钢的疲劳极限为865 MPa,显著高于18Cr2Ni4WA钢的670 MPa,25CrNi2MoVNb钢的旋转弯曲疲劳极限与抗拉强度的比值(σ-1/Rm)保持在0.5,稍高于18Cr2Ni4WA钢。  相似文献   

19.
为进一步探究枪炮身管内膛烧蚀机理,采用扫描电子显微镜、透射电镜等方法对比分析了现用大口径枪钢30SiMn2MoV与新型长寿命枪钢MPS700V内膛烧蚀形貌与微观组织特征,在此基础上,通过促进点燃试验对比了两种枪钢烧蚀行为,揭示了枪管内膛烧蚀的组织演化规律与微观机理。寿终内膛组织分析表明,两种枪管烧蚀裂纹尖端同时形成三个区域,分别为硫化物区、氧化物区和基体区,其中氧化物区中发现熔化非晶氧化物,MPS700V的氧化物区和硫化物区厚度均小于30SiMn2MoV。烧蚀模拟实验结果表明:直径为1~10 mm的MPS700V试样的烧蚀临界压力比相同尺寸下的30SiMn2MoV试样高30%以上;直径3.2 mm镀铬MPS700V试样的烧蚀临界压力比相同尺寸的镀铬30SiMn2MoV高39%以上;新型长寿命枪钢MPS700V的抗烧蚀性能优于现用枪钢30SiMn2MoV。烧蚀试样组织分析表明,与寿终内膛烧蚀组织相似,两种枪钢在模拟烧蚀后均形成氧化物与树枝晶。通过对比寿终枪管内膛与促进点燃下烧蚀的热力学、动力学及组织特征,提出枪管内膛烧蚀由高温高压火药燃气下内膛表面微区发生金属燃烧导致,并建立了相应的演化模型。  相似文献   

20.
研究了残余铝含量对35CrNiMoV钢晶粒度及其晶粒长大倾向的影响,并探讨了相关机理.  相似文献   

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