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《汽轮机技术》2017,(4)
试验研究核电汽轮机低压转子与端部汽封体发生动静摩擦时的振动特征、产生机理与处理方法。某核电汽轮机调试期间,发现低压转子的各振动测点振幅持续异常缓慢爬升。通过振动频谱、振幅趋势、机组运行工况及低压缸结构特点等诊断认为受第二台循环水泵启动的影响,低压缸缸体发生下凹变形导致低压转子与端部汽封体发生了轻微动静摩擦,采取"磨合"运行的方式处理,约5h后振动缓慢下降并恢复正常。解体检查发现端部汽封体下半部分的齿尖与轴颈处存在明显磨损痕迹。机组启动过程中,当凝汽器抽真空后实测汽封体下沉变形量约1mm,容易诱发汽封体与轴颈发生动静摩擦。对低压转子实施反相动平衡加重提高平衡精度后,振动基数大幅降低,避免了该类动静摩擦;研究还发现同比火电汽轮机,核电汽轮机低压转子的动平衡影响系数偏低。 相似文献
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文章介绍了某电厂1 000 MW超超临界、单支撑汽轮机组在运行中发生的轴瓦振动故障,分析了轴瓦振动故障发生的原因并给出了成功治理的措施;在治理轴瓦振动的同时,解决了低压缸动静碰磨以及低压缸膨胀不畅的问题。振动故障的识别方法和处理措施对同类型机组振动故障的诊断和处理具有参考意义。 相似文献
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针对某厂带有SSS离合器的300 MW级“凝汽-抽汽-背压”(NCB)式汽轮机纯凝运行模式下的轴系振动故障,进行了振动矢量计算、轴瓦温度分析和可倾瓦工作原理分析。计算与分析发现,振动是由高中压转子残余不平衡量、轴瓦载荷较轻、轴瓦瓦块调节性能差等多因素导致。提出提高轴瓦载荷、更换轴瓦瓦块并进行现场轴系动平衡的振动处理方案。运行结果表明:与振动处理前相比,高中压转子高压排汽侧支撑瓦的振动波动现象消失;在汽轮机空负荷工况下,高中压转子高压排汽侧支撑瓦X向通频振动由118μm降低至20μm。 相似文献
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为解决汽轮机组低压缸轴承振动大的问题,对低压转子振动响应特性进行了研究。基于转子动力学理论建立了转子-轴承支撑系统有限元分析模型,考虑支撑刚度对转子系统振动的影响,计算了不同支撑刚度下转子轴承振动、轴振和绝对轴振响应特性。研究表明:不同支撑刚度下转子不平衡振动响应差异较大,柔性支撑下,轴承振动较大,轴振较小;转子绝对轴振能够较为真实的反映实际振动情况,3 000 r/min工作转速时,柔性支撑下轴承振动对转子不平衡力变化较为敏感;现场可通过精细动平衡降低轴承振动。 相似文献
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针对大型空冷汽轮机背压和排汽温度随环境温度变化的运行特点,指出了末级叶片变工况问题、低压内缸严重变形以及低压轴承箱变形导致轴承标高不断变化等关键难点。根据多年来空冷汽轮机的设计实践,提出了高阻尼结构末级长叶片、落地式低压缸和落地式轴承等设计技术,设计制造了空冷汽轮机,圆满解决了以上难题,在实际运行中安全高效。 相似文献
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1 前言 310MW核电汽轮机系利用美国西屋公司引进600MW火电汽轮机为基础设计而成,去除了原高压缸,其积木块为051—074—074。修改设计600MW中压缸(051)为核电高压缸,而低压缸基本与火电通用,回转设备移至二低压缸之间。推力轴承位于高压缸前轴承座内,高压缸两端用定中心工字梁与轴承座相连,机组死点位于1号低压缸中间。机组运行时,1号低压缸调阀端推动高压缸与前轴承座向调阀端膨胀,而1号低压缸电机端及2号低压缸向电机端膨胀。我们采用西屋方法对核电汽轮机进行轴向差胀分析。径向差胀主要发生在低压缸末几级,因结构相同,工况参数相近,可直接采用火电机组值,不再作径向差胀分析。 相似文献
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汽轮机低压缸排汽通道优化改造,是在汽轮机低压缸排汽通道上加装曲线形状的导流装置,使汽轮机低压缸排汽进入凝汽器冷却管束的流场趋于合理,凝汽器换热管的热负荷均匀,提高了传热效率,降低排汽压力以提高机组真空,提高机组经济性的目的。 相似文献
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《汽轮机技术》2018,(6)
在高真空条件下,大型汽轮机组容易出现低压外缸变形引起动静碰磨导致的振动问题,现场采取的降低真空措施会影响机组的经济性。因此,采用有限元方法,建立了某型600MW机组低压外缸的有限元模型,计算了额定背压和极端背压下汽缸的变形量。提出了低压外缸内外部的加固方案,并建立低压外缸加固后的有限元模型,求解了加固后极端背压下外缸的变形量。计算结果表明,加固效果显著。将研究结果应用于某型600MW机组,实践结果表明:低压外缸经过内外部加固后,在高真空条件下不再出现低压转子碰磨导致的振动问题。对加固后低压外缸的固有频率进行了实际测量,确保可避开共振频率,证明了加固后不会引起汽缸共振。此措施兼顾到高真空条件下机组的安全性和经济性,为高真空条件下因低压缸变形而导致振动问题的处理提供参考。 相似文献
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上海汽轮机厂906型核电汽轮机在冬季额定负荷运行时低压转子轴向变形量(d_a)接近跳机阈值,部分核电厂曾因此降负荷。分析表明,该型汽轮机稳定运行期间影响d_a监测值的主要因素包括低压转子轴向热膨胀和由汽轮机基础热胀冷缩,停机后d_a在泊松效应影响下正向增大是正常现象。通过调节汽轮机低压进汽温度和进行凝汽器真空试验,获得了低压进汽温度和凝汽器真空对d_a的影响结果。根据设计文件和安装实测数据,低压轴向通流最小间隙位于2号低压汽缸近发电机端的第1级动叶和第2级静叶之间。根据低压轴向通流间隙最小实测值和停机后低压轴系的轴向伸长量的经验值,分析得出该型汽轮机的d_a跳机阈值应不超过+19.50 mm。最终将d_a跳机阈值由+18.10 mm调整为+19.10 mm。该型汽轮机大修期间未发现低压通流部件存在摩擦问题,调整后的d_a跳机阈值满足汽轮机运行安全需求。 相似文献