超微燃气透平非接触式密封的三维CFD数值分析

提出将螺旋密封应用于超微燃气透平气体介质密封.采用三维CFD数值计算方法分析了微尺度下无密封齿、迷宫密封和螺旋密封的泄漏规律及流场规律.结果表明:微尺度下迷宫密封最优齿数的存在与进、出口压比和密封间隙有关,而齿形对密封性能的影响没有宏观尺度下明显.在小压比下,密封轴转速对螺旋密封性能的提高明显,其泄漏减少量最高可达19.3%,因此螺旋密封显然优于迷宫密封和无密封齿;在大压比下,螺旋密封与迷宫密封的效果相当,均优于无密封齿.当压比为2时,迷宫密封的泄漏率比无密封齿降低27.1%.     

影响干气密封长周期运行的因素分析

介绍了干气密封的工作原理及结构。分析了干气密封运行中存在的问题,即安装质量、密封气含水、密封气纯度、密封气温度、火炬系统压力、辅助密封对干气密封的影响。提出了保证干气密封长周期运行的措施。     

电站锅炉顶部密封几种形式的简介

简要介绍了电站锅炉的三种密封形式,并基于密封形式的结构特点,分析了全焊接密封形式、箱型密封形式和塑膜防漏技术密封应用范围。     

迷宫密封流场和泄漏量的数值分析与研究

应用Fluent计算软件采用标准k-ε湍流模型求解迷宫密封三维流场,研究了涡动转子在不同压比和偏心位移下密封腔室内的流场特性.进一步讨论了转子涡动速度、进出口压比和偏移位移对迷宫密封泄漏量的影响.研究发现,涡动速度越大对密封泄漏量的影响也越大,随着涡动速度的增加密封泄漏量降低;不同的进出口压比使密封中流体的轴向流速不同,当轴向流动速度达到跨音速以上时,密封泄漏量特性发生明显变化,此时密封泄漏量达到最大;密封转子的径向偏移量会增加密封的泄漏量.为了能在工程实际中更快更好地计算迷宫密封泄漏量,进一步修正和完善了Egli密封泄漏量经验计算公式,完善后的计算公式对迷宫密封工程设计及运行具有一定的意义.     

循环氢压缩机干气密封损坏的原因分析及应对措施

济南分公司1．2Mt／a柴油加氢精制装置使用的循环氢压缩机为沈阳鼓风机厂生产的离心式压缩机．轴封采用约翰克兰28型中间带迷宫密封的螺旋槽串联式干气密封,密封控制系统分为一级密封控制流程、一级密封泄漏监测流程、二级密封和隔离气控制流程3个部分。2005年该系统因电器故障晃电造成联锁停机,分析认为事故状态下,一级主密封气瞬间中断,致使机体内部含液体及杂质的循环氢气体进入密封面,造成密封面气膜破坏是干气密封失效的主要原因,采取更换已损坏的干气密封、对润滑油泵电机增加3s延时自启、压缩机控制油压低联锁停机加3s延时、在过滤器后的密封气管线增设伴热和保温等措施后,干气密封运行状况良好。为适应主密封气的更换,对干气密封系统进行技术改造,改造思路是增上主密封气增压系统和气液聚结器,达到保证干气密封安全运行的目的。     

石油化工生产中常见的几种流体密封

文中介绍机械密封、浮环密封和干气密封的结构及工作原理和性能,并对有关密封结构作比较。     

贯通与间隔式逆滞流迷宫密封动力特性研究

提出贯通式与间隔式两种新型逆滞流迷宫密封结构,通过在密封齿上设计微型逆滞喷管,贯通相邻密封腔,利用自然压差产生逆向射流,产生滞止效应,抑制密封腔内周向流动。应用基于微元理论的密封动力特性系数识别方法研究两种逆滞喷管密封动力特性,并与传统迷宫密封进行对比。研究表明:逆滞流迷宫密封产生的反旋流对抑制密封腔内周向流动具有较好的效果;间隔式较贯通式逆滞流迷宫密封具有更高的稳定性,高涡动频率下有效阻尼可达原结构的200%;逆滞喷管的布置增加了原结构密封的泄漏量,但可通过调节周向逆滞喷管数量,满足机组对稳定性需求的同时具有相对较低的泄漏量。     

给水泵迷宫式密封装置密封水流量的测量及改进

针对国内部分给水泵采用迷宫式密封装置的状况,对当前密封水流量的测量方法及其缺点进行了阐述.提出了密封水流量测量的改进方案,为方便、准确地测量迷宫式密封装置的密封水流量提供了参考.     

超超临界锅炉炉顶密封探析

通过分析大型电站锅炉炉顶密封的重要性、影响炉顶密封的因素(炉顶工况复杂,锅炉运行条件变化、安装因素),对超超临界锅炉炉顶密封(金属密封、大罩壳热密封、柔性密封)进行介绍,分析各密封技术的特征。对锅炉炉顶密封有一个全面的认识,并在设计、安装及运行中对炉顶密封的重要性高度重视。     

关于通用小型汽油机密封问题的探讨

通用小型汽油机的密封既有静密封问题,又有动密封问题,而以静密封为主。影响静密封性能的主要因素有密封材料的性质、垫片性能参数、安装操作等。影响通用小型汽油机密封性的因素有很多,如密封面的加工精度、粗糙度等,在解决密封问题时都应该根据具体情况予以综合考虑。