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《节能》2017,(10):50-53
对海口市某高级酒店的全年运行能耗进行统计分析,结果表明:该酒店单位面积总能耗为167.6k Wh/(m~2·a),其中单位面积总用电量为150.9k Wh/(m~2·a),所占比例为90.1%,在该地区处于中等偏高比例水平。酒店月用电量与月平均气温变化趋势基本一致,月用水量与月平均最低气温变化趋势更为接近,而月用气量与月平均入住率变化趋势基本一致。空调系统用电量占总用电量的比例为50.9%,机组经常处于低负荷运行状态,平均负荷率仅68.6%,是造成空调系统用电量偏高的重要原因之一,且在夏热冬暖地区酒店类建筑能耗中具有普遍性,存在较大的节能潜力,为类似气候地区酒店建筑的综合节能改造与优化运行管理提供有益的技术参考。 相似文献
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对天津市某产业园2016年度的能耗进行了全面审计,分析了该产业园的年度能耗总量、能源结构、能耗费用构成、单位建筑面积和单位人员能耗指标,并对能源利用过程中存在的问题进行分析,提出了合理建议。审计结果表明,2016年该产业园建筑综合能耗折标准煤54.60吨标准煤,耗电40.24万k Wh;耗醇基燃料量7.20t,耗水1.69万m3。单位建筑面积综合能耗11.19吨标准煤/(m~2·a),单位人员能耗量0.38吨标准煤/(人.a),人均水耗118.66m3/(人.a),平均单位建筑面积电耗为91.07k Wh/(m~2·a)。 相似文献
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<正>根据有关部门统计,我国星级酒店的年平均耗电量为150k Wh/m~2。也就是,一个建筑面积8万m~2的酒店,年耗电量约为1200万k Wh,约合1440t标准煤。而暖通空调系统则是整个酒店工程耗电量的主要来源,在夏热冬冷或夏热冬暖地区,每年的7~9月,空调系统的耗电量可达到整个建筑能耗的40%左右,由此可见空调系统的节能设计对酒店工程尤为重要。本文结合某五星级酒店项目设计实例,对空调水蓄冷系统、冷机热回收系统、冬季 相似文献
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结合中国不同地区(除港澳台地区)的气候特征及水资源条件,评价中国利用户外开放式跑道池培养微藻生产生物柴油的潜力。结果表明:中国微藻平均生长率在冬季和夏季分别为9.1和15.6 g/(m~2·d);在中国中部大部地区微藻生物柴油年产量为3000~4000 L/(hm~2·a);在南方沿海地区,年产量为4100~4600 L/(hm~2·a);中国东北及北方大部分地区的微藻生物柴油年产量为零。结合当地水资源可获取能力(Wa),中国最适合发展微藻生物柴油的地区为东南及南方沿海地区。 相似文献
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采用DeST建筑环境模拟工具,以南京市某百货大楼为原型,进行模拟计算。探讨研究围护结构传热系数K值的改变对商场冷热负荷、空调运行时间的影响。模拟结果表明:夏热冬冷地区商场建筑围护结构传热系数K值并不是越小越节能,而是冬夏季存在一个平衡点,即围护结构K值选取范围为屋面:0.8~0.6W/(m2·K);墙体:1.0~0.7W/(m2·K);窗户:3.0~2.5W/(m2·K)。 相似文献
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利用现有土壤源热泵实验台测定了岩土热物性参数,采用传热学反问题的方法对实验数据进行分析。测试过程中从岩土取热,U型地埋管换热器形成一个线热汇,使其在测试过程中与热泵实际运行时的工作状态相接近,测试更准确,节省测量过程的耗电量。以每个采样时刻作为计算节点,取平均值作为计算结果。测定结果显示岩土导热系数为3.2W/(m·K),回填材料导热系数为2.0W/(m·K),岩土热扩散率为0.85×10~(-6)m~2/s。可靠性分析表明:其标准误差分别为0.08W/(m·K),0.04W/(m·K)和0.039×10~(-6) m~2/s。 相似文献
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为获得超超临界压力下CFB锅炉水冷壁内、外传热特性,建立了水冷壁总传热系数计算模型,并通过高温高压条件下的实验数据拟合得到了工质侧传热系数关联式,将此关联式代入水冷壁总传热系数计算模型,使其预测精度大为提高。研究结果表明:水冷壁传热性能是工质侧传热系数、烟气侧传热系数以及水冷壁管导热性能耦合作用的结果;工质侧传热系数沿着炉膛高度的增加而增加,在30 m时出现第一次峰值,后墙、中隔墙和侧墙水冷壁传热系数分别为24.7,25.9和27.3 kW/(m~2·K),而且在此区间内波动剧烈,并在52 m附近达到最大值,后墙、中隔墙和侧墙水冷壁传热系数分别为33.8,35.1和36.2 kW/(m~2·K),超过50 m以上区域则迅速下降;在100%BMCR负荷下,水冷壁总传热系数沿着炉膛高度方向减小,在30 m以下区域,中隔墙、后墙、侧墙水冷壁总传热系数分别从220,215.2和213 W/(m~2·K)下降到了178,174和170 W/(m~2·K),而在30 m~50 m区间仅下降了4~5 W/(m~2·K),在炉膛顶部区域总传热系数几乎不变。 相似文献
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《中外能源》2015,(12)
通过理论分析确定了抽油机井能耗分区控制图动态参数及区域分界曲线,建立了抽油机井能耗分区控制图。抽油机井能耗分区控制图共划分为5个能耗区域(低效区、潜力区、合理区、高效区和待落实区),动态参数为产液和百米耗电,采油井可按照动态参数在抽油机井能耗分区控制图中定位,定位后利用抽油机井能耗分区控制图,确定节能挖潜目标。按照能量损耗部位,细化为节点,建立抽油机井节点分析控制图。节点分析控制图将影响抽油机能耗的因素划分为3个区域14个能耗点。利用节点分析控制图对挖潜目标内的单井逐一查找原因,并制定相应的措施表,措施实施后利用能耗分区控制图对所治理范围内的井验证治理效果。通过研究,最终确立应用"两图一表法"降低抽油机井能耗,并利用该方法对某采油队59口抽油机井的能耗进行了综合治理:措施前平均吨液百米耗电为1.06k W·h/(100m·t),措施后平均吨液百米耗电降至0.74k W·h/(100m·t)。 相似文献
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《太阳能学报》2020,(3)
针对青海地区气候条件和当地农村建筑特点,以大柴旦为例,基于非平衡保温理论计算该地区不同朝向传热系数限值,其中,南墙≤0.62 W/(m~2·K),东、西墙≤0.51 W/(m~2·K),北墙≤0.44 W/(m~2·K),并通过谐波反应法计算对比无保温、平衡保温和非平衡保温墙体的衰减延迟、净失热热流和内表面温度。结果表明,非平衡保温墙体内表面平均温度比无保温墙体高3.14~4.98℃,总体节能率达74.4%。同时非平衡保温墙体总净失热量小于平衡保温墙体,满足标准节能要求,且其各朝向内表面平均温度差异最大仅为0.08℃,小于平衡保温墙体的0.48℃和无保温墙体的1.81℃,可有效降低室内不对称辐射温度差异、增加室内人员热舒适性。 相似文献
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通过对实际工程环境效益和经济效益的测评方法研究分析,以南京地区为例得出:环境效益指标,以电为常规能源,年常规能源替代量为0.1934~0.3254 tce/m2;以天然气为常规能源,年常规能源替代量为0.0714~0.1201 tce/m2。经济效益指标,电价格为0.8元/k Wh,年节约费用为390.38~656.88元/m2;天然气价格为2.2元/Nm3,年节约费用为116.18~195.50元/m2,为南京地区太阳能初期预算及后期应用效果提供参照;对其他地区环境效益和经济效益计算提供参考。 相似文献
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研究了强制对流条件下水平内螺纹管内R404A气液两相流冷凝换热特性,主要讨论油浓度对外径为5 mm的内螺纹管内R404A冷凝换热的影响。实验中油浓度变化范围为0~5%,设置入口平均饱和冷凝温度为40℃,质量流密度变化范围为200~400 kg/(m~2·s),热流密度变化范围为5~45 kW/m~2。实验研究表明:油的出现恶化了换热,在油浓度为1%以下时恶化作用可以忽略,但随着油浓度的增加换热恶化作用越来越明显;对于纯R404A和油浓度为1%的R404A-油混合物,冷凝换热系数随着制冷剂蒸汽干度的降低而逐渐减小;对于油浓度为3%和5%的R404A-油混合物,随着制冷剂蒸汽干度的下降,冷凝换热系数先增加然后逐渐减小,在干度为0.7~0.75之间呈现出一个冷凝换热系数的峰值。同一质量流密度下,换热系数惩罚因子会随着干度的增加而减小,即干度越大,换热恶化作用越大;当质量流密度从200 kg/(m~2·s)增加到400 kg/(m~2·s)时,同一油浓度下油对换热系数的恶化作用相对变小。 相似文献
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针对碳捕集系统对燃煤机组热力性能方面的影响,以600 MW超临界汽轮机组为研究对象,研究燃烧后碳捕集的再生能耗,提出基于碳捕集的太阳能辅助燃煤机组热力系统集成方案,阐述该集成系统碳捕集的工作原理和吸收机理,对比分析太阳能碳捕集集成系统较传统碳捕集系统在热力性能方面的优势。利用系统灵敏度分析法,计算太阳能集热器价格波动时在成本上与之相抗衡的煤价,为实际中燃煤机组碳捕集集成方式的选定提供依据。结果表明:在碳捕集率为85%,日照辐射强度为500 W/m~2,其他参数相同的情况下,太阳能碳捕集系统和传统燃煤碳捕集系统的热效率分别为43.604%和38.238%,按太阳能市价1800$/m~2计算,太阳能-燃煤机组碳捕集电站的发电成本为0.5577$/(k Wh)。 相似文献
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《太阳能学报》2021,(8)
建筑表面换热系数是建筑热工与节能及暖通空调领域的重要基础计算参数。为研究实际建筑表面热流与换热系数的波动趋势,为换热系数的取值和边界条件的设置提供合理的实测依据,采用一种新型超薄热流传感器,利用直接热平衡法,实测了西安采暖季期间的某办公建筑外墙,获取了外表面的辐射、对流及总热流,对流与辐射换热系数的变化曲线。结果表明,测试期间外表面辐射与对流换热系数分别在2.19~11.32 W/(m~2·K)和0.15~6.58 W/(m~2·K)之间变化;总热流中辐射热流平均占比80%;城市中心低风速区域,对流换热系数值较小,其取值需重新考虑;对风速较低的自然风,给出对流换热系数分别与风速和湍流度的关系式,发现对流换热系数与湍流度相关性更好;对于重质围护结构,换热系数取值带来的误差较小;而对于传热系数较大的轻质围护结构,取固定值可能会产生较大的误差。 相似文献