幕墙用硅酮结构密封胶老化性能检测技术研究

随机选取了8种硅酮结构密封胶,通过人工加速老化试验,研究了硅酮结构密封胶的粘结强度、伸长率等力学性能随老化时间延长的变化规律,初步提出了结构胶相对粘结强度与老化时间的关系方程。     

自粘卷材的蠕变性能研究

从理论与实验两方面对自粘卷材的蠕变性进行了分析,对自粘卷材的实际应用有着重要的指导意义.     

硅酮结构密封胶的现场检测技术研究

硅酮结构密封胶是建筑幕墙工程中的关键材料。目前,对既有建筑玻璃幕墙进行安全评估时,对于硅酮结构密封胶大多采用现场切割部分样品送实验室检测的方法。本文介绍了三种硅酮结构密封胶的现场检测方法：吸盘法模拟集中力荷载作用的现场检测方法、气囊法模拟均布荷载作用的现场检测方法、现场拉伸测试,并对这三种方法进行了特点分析及比较。     

硅酮结构密封胶的现场检测技术研究

介绍了3种硅酮结构密封胶的现场检测方法:吸盘法模拟集中力荷载作用的现场检测方法、气囊法模拟均布荷载作用的现场检测方法、现场拉伸测试,并对这3种方法进行了分析及比较。     

硅酮结构密封胶耐臭氧老化研究

采用高浓度臭氧168 h加速老化后,发现硅酮结构密封胶的力学性能、拉伸粘结性和硬度均无明显变化,说明它耐臭氧老化性能优异。在正常使用环境下,臭氧不是硅酮结构密封胶老化的主要环境因素。     

疲劳荷载作用下植筋梁蠕变性能的量化研究

为了研究混凝土植筋构件在疲劳荷载作用下的受力性能,本文对3根植筋深度分别为15d、20d、25d(d为植筋的直径)的混凝土植筋梁进行了静载试验,对2根植筋深度分别为15d、20d的混凝土植筋梁进行了疲劳荷载作用下的受弯试验研究。研究表明:植筋结构涉及3种材料、2个界面,由于粘结界面植筋胶的蠕变特性,更容易引发蠕变损伤对梁体造成的破坏;植筋胶粘结界面的蠕变在前10万次的循环过程中发展最快,在50万次循环之后增长量下降;增加植筋深度,可增加植筋胶、钢筋和混凝土的接触面积,使粘结界面植筋胶的蠕变变小,蠕变损伤变小。结合试验结果,提出了疲劳荷载作用下植筋梁蠕变、植筋深度和循环次数之间的关系式,为植筋梁的破坏分析提供了参考。     

预应力钢丝钢绞线的高温蠕变性能研究

高温蠕变对火灾下预应力钢结构和预应力混凝土结构的性能有重要影响。针对高温蠕变的特点,比较了预应力钢丝钢绞线的高温蠕变和蠕变率模型,并分析模型中温度和初应力对高温蠕变造成的影响。结果表明,进行火灾下预应力结构的预应力损失计算时,应当考虑高温蠕变的影响,并根据防火需要,计算合理的初预应力值,最终提高结构防火设计的安全性。     

高温作用下1860级预应力钢绞线蠕变性能试验研究

预应力钢绞线高温下蠕变性能是进行预应力钢结构抗火性能研究必须考虑的重要因素。以1860级低松弛预应力钢绞线为对象,开展高温下蠕变研究。以温度和应力水平为参数,进行了12根钢绞线高温下的蠕变试验。试验时先升温至设定温度,恒温30 min后开始张拉至预定应力水平。试验过程中保持应力和温度恒定,测定蠕变随时间的变化规律。结果表明,钢绞线承受蠕变的能力与温度及应力水平的组合有关。应力和温度均较高时,蠕变很快从平稳发展阶段发展为突然破坏阶段。温度越高,钢绞线能抵抗的蠕变应力水平越低;应力水平越高,能经受的蠕变温度越低。通过拟合试验结果,得到钢绞线高温蠕变与时间关系计算式。对蠕变试验尚未断裂的钢绞线的中丝在温度恢复到常温后进行抗拉强度试验,结果表明,蠕变应变对温度恢复到常温下钢绞线试件的抗拉强度影响较小。     

足尺毛竹梁长期蠕变性能研究

为研究足尺毛竹梁的长期蠕变性能,分析了已有的试验数据,进一步探究毛竹梁在长期荷载作用下的蠕变规律。从微观层次分析了竹材蠕变性能随环境湿度、温度变化而改变的机理;以强度储备、蠕变速率以及相对挠度作为控制指标,评估了毛竹梁的蠕变性能;对毛竹梁蠕变模型开展了适用性研究,并基于蠕变模型的挠度预测给出了毛竹梁的建议应力比。结果表明：环境中湿度和温度的变化会引起竹材的物理性质发生变化,从而改变竹材的蠕变性能;应力比较小的毛竹梁蠕变性能总体上符合工程使用要求;将Burger模型中表征黏性变形的线性函数改进为幂函数,改进的Burger模型结合了Burger模型和幂律模型的特点,能更好地模拟毛竹梁的蠕变性能。最后,基于蠕变模型的长期变形预测值,建议了毛竹梁应力比不应大于0.50,以防止原竹建筑在50年的设计基准期内产生过大的蠕变变形。     

沥青混合料的蠕变性能研究和疲劳试验研究

本文主要介绍沥青混合料的蠕变性能研究以及沥青混合料的疲劳试验研究。     

玻璃幕墙用硅酮结构密封胶施工技术

本文着重总结了高层建筑玻璃幕墙结构采用的硅酮结构密封胶的基本要求、施工工艺要求、质量检验。     

高温下(后)10.9级高强螺栓蠕变性能研究

高强螺栓作为钢结构连接中重要的受力部件,应力水平高,高温下易产生蠕变,会导致连接节点发生大变形而破坏,影响整体结构抗火性能。为此,对10.9级高强螺栓在高温下和高温后的蠕变行为进行试验研究,通过DIC测量方法获得不同温度和应力水平下螺栓的蠕变曲线;对破坏的10.9级高强螺栓进行电镜扫描,研究其断口微观形貌和破坏机理;基于试验数据提出了高强螺栓的高温蠕变模型,并针对T形节点抗火性能进行参数分析。研究表明：高温下高强螺栓的蠕变显著,蠕变应变与温度和应力比正相关,但高温后蠕变现象不明显;高温后高强螺栓断口呈杯口状,具有脆性沿晶断裂特征,而高温下螺栓颈缩明显,呈塑性穿晶断裂特征;Field&Field蠕变模型适用于表征高强螺栓高温蠕变性能,温度、荷载和持时是影响高强螺栓高温蠕变的主要因素,螺栓蠕变对钢节点抗火性能影响较大,不考虑蠕变影响偏不安全。     

正常工作应力水平下GFRP筋长期蠕变性能试验研究

蠕变是固体材料在保持应力不变的条件下,应变随时间延长而增加的现象。实验采用杠杆原理的中长期持荷装置对GFRP筋进行加载,对工作应力水平下GFRP筋长期蠕变性能的发展变化进行了为期500多天的跟踪持荷测试。实验结果表明,GFRP筋材在长期正常工作应力作用下的蠕变效应发展变化幅度较小,工作性能基本保持稳定。     

环境因子对塑木地板蠕变性能影响研究

选取25%、50%和75%3种应力水平对分别放置在室温、阳光、土壤及户外自然干湿环境中的塑木地板进行弯曲蠕变性能研究.结果表明,在试验环境中分别放置2个月和4个月后,塑木地板的弯曲强度降低了5%～10%和8%～14%.25%和50%应力水平作用后,室温时,材料的剩余强度保留率最大;其次是土壤环境;最后是阳光和户外自然干湿环境.25%和50%应力时,土壤环境对塑木复合材料蠕变性能影响最大,75%应力水平时,户外自然干湿环境对塑木复合材料蠕变性能影响最大.     

FRP板增强胶合木梁蠕变性能试验研究

通过试验分析了恒温恒湿条件下不同应力比的普通胶合木梁和FRP板增强胶合木梁的蠕变规律,建立了胶合木梁蠕变模型,并对试验数据进行了拟合,得到了蠕变变形曲线和相对蠕变变形曲线,对受荷期为50a的相对蠕变变形进行了预测.结果表明：使用FRP板增强后,胶合木梁的初始刚度提高,其初始变形减少了27%,50a的相对蠕变变形下降了80%.     

GFRP筋的高温蠕变性能试验分析

通过对21组,共72根不同应力状态、不同温度下GFRP筋的蠕变性能进行的试验和分析,表明:随时间的延长GFRP筋的应变逐渐增大,而同一应力水平的GFRP筋试件随温度的升高,应变有增大的趋势。根据试验结果,可以确定预应力GFRP筋增强混凝土构件在火灾高温条件下GFRP筋的预应力损失值。     

《结构装配用建筑密封胶试验方法》国家标准编制进展

对国家标准《结构装配用建筑密封胶试验方法》的编制进展情况进行了总结。编制工作参考了欧洲技术规范,结合我国技术现状,通过大量验证试验,充分考虑了建筑结构密封胶实际使用中的各种因素影响,将为该类产品的检测提供可靠、科学的试验方法,也将填补我国建筑密封胶在结构装配方面的试验方法。     

装配整体式钢筋混凝土剪力墙子结构抗震性能试验研究

对一栋3层足尺的新型装配整体式混凝土剪力墙子结构进行拟静力试验。该结构中包含4种连接构造,即同层同跨内预制墙的竖缝采用干式连接,同层相互垂直墙体间采用现浇转角墙连接,上、下预制墙间采用型钢抗剪键和后浇型钢边缘构件2种连接构造进行连接。试验结果表明：该类型装配整体式型钢剪力墙结构具有良好的抗震性能;连梁在整个抗侧力体系中起到第一道防线的作用,加载结束时,连梁发生明显剪切破坏,具有较强的耗能能力;干式连接在试验中陆续进入屈服,可作为结构的第二道耗能防线;试验后期,部分干式连接的焊缝出现断裂,无法继续限制墙肢对楼板的冲切作用。型钢边缘构件和后浇RC转角墙中的纵筋分别在层间位移角达到1/150和1/100时发生屈服;整体模型在层间位移角达到1/75后,未出现承载力失效或楼板构件脱落现象,可认为该结构体系的抗震性能等同于现浇剪力墙结构。     

Q345冷成型钢高温蠕变性能试验研究

高温蠕变会加速热轧型钢构件受火失效,而对冷成型钢构件的高温蠕变性能研究有待深入。为此,对厚1.0 mm的Q345冷成型钢进行了8个试验温度(200～700℃)下的高温蠕变试验,每个试验温度设置2～8个应力水平(应力比0.10～1.1),总计41个试验工况,最长持时240 min。得到了不同温度和不同应力比下的蠕变曲线,并与已有的Q345热轧型钢高温蠕变曲线进行对比。结果表明：相同温度及应力比下,冷成型钢蠕变发展要快于热轧型钢,在实际工程中,应区别对待热轧型钢与冷成型钢的蠕变特性。基于高温下试件进入加速蠕变阶段的最小应力水平,给出了Q345冷成型钢在温度400～700℃下的蠕变断裂临界应力比,其中,温度为400～500℃和700℃时,蠕变断裂临界应力比高于屈服强度折减系数;而温度为550～600℃时,蠕变断裂临界应力比低于屈服强度折减系数,Q345冷成型钢可能会在达到高温屈服强度之前发生蠕变破坏,不利于结构安全。根据复合时间强化模型和稳态蠕变速率与应力比的定量关系,分别给出Q345冷成型钢高温蠕变曲线预测模型和稳态蠕变速率预测模型,预测值与试验值均较为接近,适用于预测Q345冷成型钢在温...