厦门常规土动力特性的试验分析

通过对厦门淤泥、淤泥质土、粉质粘土、粉质粘土与粉砂互层土、残积土等五类常规土的共振柱试验,详细地探讨了围压大小、土的性质对这五类常规土的动剪切模量G及阻尼比γ的影响。通过试验和理论分析,给出了厦门五类常规土在不同围压下的G/Gmax和λ/λmax随γ变化的平均曲线及其参数的推荐值,并定量地给出围压对这五类常规土G/Gmax和λ/λmax随γ变化的平均曲线及其参数的影响规律,对实际工程具有一定的借鉴作用。     

宁波滩涂淤泥固化土的力学特性及强度预测模型

为研究淤泥固化土的力学特性及强度预测模型,文中针对宁波滩涂淤泥固化土,开展无侧限抗压强度试验与三轴固结不排水试验。研究表明随着围压增大,固化土的偏应力均相应增大,在不同围压下,均表现为应变软化。强度模型q_u=a×(w/C_w)~b可以更好地描述固化土强度增长,综合参数e_(0t)/C_w也可用于强度模型,从而为高含水率淤泥固化处理工程提供指导。     

动力固结后饱和软土三轴剪切性状的试验研究

通过淤泥质饱和软粘土的三轴固结不排水剪切试验,研究了海相沉积原状土、重塑土以及超固结土在动力固结后的应力–应变性状表现。原状软土经过动力固结后在剪切过程中表现出应变软化,重塑软土在低围压下具有一定的应变硬化现象,而在高围压下则为应变软化型。3种状态下的软土的应力–应变关系曲线按照双曲线形式对围压均具有较好的归一性。应力路径分析表明,原状土经过动力固结后在剪切过程中表现出一定的超固结土的性状,而经过动力排水固结后,重塑土则具有明显的超固结土特性。     

填土对水中钢板桩围堰稳定性的影响分析

以广东揭阳某工程水中钢板桩土围堰为例,在施工区域的淤泥层较厚情况下,比较分析了先插打钢板桩后填土和先填土后插打钢板桩两种施工方案围堰的稳定性,以此来探讨填土对水中钢板桩围堰稳定性的影响分析。稳定性验算内容包括:基坑抗隆起稳定性验算、基坑抗滑稳定性验算、钢板桩稳定性验算、围囹稳定性验算、支撑稳定性验算等。验算结果表明,先填土后插打钢板桩形成的水中钢板桩土围堰稳定性系数较高,满足施工要求,研究成果对相同类型水下淤泥层较厚的水中钢板桩土围堰设计及分析具有一定的参考作用。     

淤泥搅拌固化法在海堤工程基础处理中的应用

基于淤泥固化技术在浙江省某围垦工程海堤淤泥基础处理中的应用,对淤泥固化技术在工程实际应用中的一些关键技术进行总结分析,如固化剂配比中各配方(水泥、减水剂、时候、石膏以及粉煤灰)掺量对淤泥固化土无侧限抗压强度的影响关系进行现场试验分析,为实际工程设计节省大量资金,并能充分发挥固化土的优势,根据现在正交试验数据,确定工程案例中固化剂掺量为15%,最后,通过对28d固化土取样试验分析,认为固化土28d无侧限抗压强度≥1.0MPa。     

淤泥优化处理方法在环境岩土工程中的应用

淤泥优化处理在南部沿海地区已成为环境岩土工程中的重要组成部分。结合广东科学中心地基处理过程中所挤出的淤泥,对其产生的环境岩土工程问题进行了分析,并就淤泥的处理问题提出了前处理与后处理相结合的方法,即“吹砂填淤、填土挤淤,化淤为土、混土为料”,使淤泥实现资源化利用,防止了环境的污染与破坏,对同类工程具有一定的参考价值。     

加筋换土垫层法处理软弱土地基

软弱土是指淤泥、淤泥质土和部分冲填土、杂填土及其它高压缩性土。由软土组成的地基称为软弱土地基。这类土工程特性甚为软弱，抗剪强度很低，压缩性较高，渗透性很小，并具有结构性。     

泉州地区典型土动剪切模量及阻尼比的试验研究

通过对泉州地区淤泥、粉质黏土、粉质黏土与粉砂互层土、残积土等4类典型土的共振柱试验,详细探讨围压大小、土的性质对这4类典型土的动剪切模量G及阻尼比γ的影响。通过试验和理论分析,给出泉州地区这4类典型土在不同围压下G/Gmax和λ/λmax随γ变化的平均曲线及其参数的推荐值,并定量给出围压对这4类典型土G/Gmax和λ/...     

中细砂与淤泥质土交互层灌注桩设计实例分析

灌注桩一般以粘性土、粉土、砂土及碎石土、岩石为极端持力层，而以中细砂与淤泥质土交互层为极端持力层的较特殊。本文通过工程实例，说明灌注桩的极端持力层于中细砂与淤泥质上交互层上的可行性及具有的良好经济效益。     

高含水率吹填淤泥固化土强度特性及预测模型

高淤泥初始含水率以及低固化剂掺量是吹填造陆工程和疏浚淤泥资源化利用工程的常见特点,形成的固化土含水率和强度与其关系密切。本文通过室内试验,探讨了吹填淤泥固化土含水率和强度与养护龄期、固化剂掺量、淤泥初始含水率之间的关系,并尝试选择合适的参数,建立固化土无侧限抗压强度预测模型。研究表明,各龄期的固化土含水率随固化剂掺量增加而呈现规律性减小,基本呈线性关系,尽管淤泥初始含水率不同,但固化土的含水率下降差异较小;当淤泥初始含水率较低时,固化土强度与固化剂掺量的线性拟合关系较为明显,但当初始含水率较高时,线性关系则不明显;固化土强度并非随着w₀/w_L呈线性下降,初始含水率大于一定的值后,各龄期的固化土强度下降幅度均减小;用水灰比w/A_w表征各龄期的淤泥固化土无侧限抗压强度具有较高的相关系数,而考虑龄期和固化剂掺量共同影响的综合参数EAT也能够用于建立高含水率淤泥固化土的强度预测模型,可为高含水率淤泥固化处理提供应用指导。