碳纤维布与高温后混凝土界面粘结性能统计分析

针对部分现有碳纤维布与高温后混凝土粘结性能试验研究成果进行统计,总结CFRP—高温后混凝土界面剪切粘结强度随粘结长度、粘结宽度和受火温度的变化规律。结果表明:随着温度不断升高,CFRP—高温后混凝土界面剪切粘结强度有先升后降的趋势,峰值强度温度区间为280℃～320℃;在20℃～300℃区间内,剪切粘结强度略有升高,提高幅度为5%,在300℃～600℃区间内,剪切粘结强度逐渐降低,降低幅度为27%,依据相关文献试验数据拟合剪切粘结强度比与受火温度关系式,可为今后进一步开展相关研究工作提供参考。     

粉末冶金含氮高熵合金高温氧化性能的研究

本文采用粉末冶金方法制备FeCoCrNiMnNX(x=0, 0. 1, 0. 2, 0. 3, mol)高熵合金,在不同温度(800～1000℃)下进行100h的高温氧化实验,测定其氧化动力学曲线,采用X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)等分析N元素添加对FeCoCrNiMn高熵合金高温抗氧化性能的影响。研究结果表明:FeCoCrNiMnNX高熵合金的氧化速率随N含量的增加而减慢。800℃时,合金的表面氧化层均以Mn_3O_4为主以及少量的MnCr_2O_4;900℃时,合金的表面氧化层均以Mn_3O_4为主;1000℃时,合金的表面氧化层均出现剥落现象,除了氧化物Mn_3O_4、 MnCr_2O_4外,还出现CrO、 Cr_2O_3等氧化物。     

Q345冷成型钢高温蠕变性能试验研究

高温蠕变会加速热轧型钢构件受火失效，而对冷成型钢构件的高温蠕变性能研究有待深入。为此，对厚1.0 mm的Q345冷成型钢进行了8个试验温度(200～700℃)下的高温蠕变试验，每个试验温度设置2～8个应力水平(应力比0.10～1.1),总计41个试验工况，最长持时240 min。得到了不同温度和不同应力比下的蠕变曲线，并与已有的Q345热轧型钢高温蠕变曲线进行对比。结果表明：相同温度及应力比下，冷成型钢蠕变发展要快于热轧型钢，在实际工程中，应区别对待热轧型钢与冷成型钢的蠕变特性。基于高温下试件进入加速蠕变阶段的最小应力水平，给出了Q345冷成型钢在温度400～700℃下的蠕变断裂临界应力比，其中，温度为400～500℃和700℃时，蠕变断裂临界应力比高于屈服强度折减系数；而温度为550～600℃时，蠕变断裂临界应力比低于屈服强度折减系数，Q345冷成型钢可能会在达到高温屈服强度之前发生蠕变破坏，不利于结构安全。根据复合时间强化模型和稳态蠕变速率与应力比的定量关系，分别给出Q345冷成型钢高温蠕变曲线预测模型和稳态蠕变速率预测模型，预测值与试验值均较为接近，适用于预测Q345冷成型钢在温...     

高温下盐岩的声发射特性试验研究

 利用MTS 810材料测试系统和AE21C声发射检测仪对受高温作用的喜马拉雅山盐岩在加温及加载过程中声发射的演变过程进行试验研究,分析其在20 ℃～600 ℃高温下以及高温后不同受力阶段的声发射特征。研究结果表明：加温过程中,50 ℃～400 ℃盐岩的声发射率较50 ℃时明显下降,超过400 ℃后随温度的升高盐岩的声发射活动越频繁。单轴压缩过程中,20 ℃～150 ℃时盐岩的声发射活动频率及强度随温度升高而增大,而在170 ℃～600 ℃其声发射率随温度升高而降低。170 ℃～400 ℃是盐岩自愈性得到充分体现的温度区间。在相同温度下,高温下盐岩的声发射活动弱于高温后。     

高温和循环高温作用后大理岩力学性能试验研究与比较

采用MTS815．03电液伺服岩石试验系统，研究了深圳罗湖建成区F8断裂带大理岩在常温（20℃）至800℃高温下和在100℃～700℃循环高温下（8～9次循环）的应力-应变特性；系统地分析比较了高温和循环高温作用对大理岩的刚度、峰值强度及变形特性等的影响。试验结果表明：温度升高，岩石弹性模量降低，强度降低，出现峰值强度时的应变增加；当温度低于400℃的试样宏观上体现出脆性破坏的特征，而加温高于400℃的试样则渐渐体现出了延性破坏特征，峰值强度渐渐变的不明显。对两种试验比较可知：同温下，在循环加高温作用下试样的弹性模量、峰值强度等比只加一次高温要低，而且当加温温度越高时。峰值强度降低越明显。出现延性破坏特征也越明显。     

离子感烟火灾探测器电离室的高温效应的研究

通过对单源双室和双源双室型离子感烟电离室高温效应的研究，提出了高温效应的机理；对于单源双室型电离室，当工作电压１５Ｖ，放射源源强小于１μＣｉ时在（１６～５３）℃温度范围，取得了传感器分压的温度系数～１０ｍＶ／℃。     

单轴压缩下高温盐岩的力学特性研究

 对不同温度下(20 ℃～700 ℃)及高温后(100 ℃后,200 ℃后)喜马拉雅山盐岩进行单轴压缩破坏试验,获得其受高温作用的力学特征和破坏形态,探讨峰值应力、峰值应变和弹性模量的变化规律,并重点分析高温下其应力–应变曲线的特殊性。研究结果如下：当温度低于120 ℃时,盐岩的抗压强度和弹性模量随温度的升高而降低,120 ℃～200 ℃时,随温度的升高而增加;在较高温度下(500 ℃及以上),盐岩的内部结构发生突变,峰值应力大大降低;盐岩的应力–应变曲线在不同温度区间有较大差异,170 ℃是其发生突变的阈值;当温度为170 ℃～400 ℃时,盐岩呈现出明显的应变硬化特性;喜马拉雅山盐岩所能承受的极限温度不超过700 ℃;与同等高温下相比,经历100 ℃和200 ℃高温后的盐岩,其承载能力降低,变形及弹性模量较小,其内部出现较多裂纹,整体性较差。     

高温后混凝土的碳化与氯离子侵蚀试验研究

为了研究混凝土在高温后的耐久性能，通过试验对C30混凝土经历100～800℃高温后的残余抗压强度、碳化规律及氯离子侵蚀规律展开研究。将高温后混凝土残余强度与已有成果对比分析，提出高温后抗压强度折减系数的计算式；设计开展高温后碳化试验明确了高温中性化深度与混凝土残余强度的线性关系，并提出了高温后混凝土碳化系数与最高受热温度之间的简化计算式；高温后混凝土抗氯离子侵蚀能力大幅下降，混凝土中不同深度处的氯离子含量随高温温度线性增加，且在200、700℃时出现较大幅提升。     

建筑用耐火钢的发展

钢结构建筑需喷涂防火材料进行保护，这将成倍增加建筑成本．减少防火涂层是现代建筑发展趋势．耐火钢提高了钢的高温强度．从而减少了防火涂层。本文综述了建筑用耐火钢技术要求、合金元素和生产工艺对高温强度的影响，并介绍了耐火温度为600℃耐火锅的综合性能和实际应用．     

DTC自调温相变技术道路在实际应用中的温度调控评价

在夏季高温和冬季低温两个时段对甘肃DTC自调温道路开展温度测试评价,研究表明,DTC自调温相变技术道路相较普通路面具有主动调控沥青路面温度的作用。夏季高温时降低路面温度3～7℃;冬季低温时提高路面温度高1.5～4℃。冬季全时段温度监测发现,DTC自调温相变技术道路相较普通路面温度整体高1～5℃,且在当日气温最高时间段路面温差最大。     

高温后深部矽卡岩动力学特性及微观破坏机制研究

以深部700m处矽卡岩为研究对象，采用分离式霍普金森压杆装置开展不同冲击气压（0.8,1.0,1.2MPa）下常温和经历不同温度（200℃，400℃，600℃，800℃）作用后的岩石冲击压缩试验，研究深部岩石的高温动力学行为；借助SEM扫描电镜及XRD物相特征分析技术，探索矽卡岩在高温和动载作用下的微观破坏机制。结果表明：相同冲击气压作用下，随着温度的升高，矽卡岩强度劣化、延性增强；相同温度条件下，随着冲击气压的增大，矽卡岩强度和变形均增大，表现出明显的应变率效应。冲击气压增大或温度升高，矽卡岩破碎程度均越来越剧烈，破碎块度越来越小，800℃时破碎状态以颗粒较小的碎石和粉末状为主。内部组分及结构的变化是造成矽卡岩力学性能变化的主要原因，25℃～400℃矽卡岩主要为穿晶和沿晶断裂的脆性破坏；400℃～600℃为矽卡岩由脆性向塑性转化的阈值温度区间；600℃～800℃时则转变为韧窝和滑移断裂的塑性破坏。     

NHP型喷雾降温系统的应用

山西晋牌水泥集团有限公司（原：山西水泥厂）2000吨/日熟料新型干法水泥生产线于1995年投产。该条生产线的烧成系统自投产以来预热器一级筒出口烟气温度一直维持在350～380℃之间。由于高温风机、袋除尘器之间未设增湿塔，当生料磨运行时，烟气由高温风机经生料磨后进入袋除尘器（如图1所示）；当生料磨停车时，烟气由高温风机经旁路直接进入袋除尘器。由于出高温风机的烟气温度达330℃左右，而袋除尘器要求的温度上限为250℃，为了保护滤袋，特在旁路上设置了冷风阀，掺入部分冷风来降低烟气温度。当冷风阀逐渐打开时，系统负荷会提高，特…     

表面处理对高温合金DZ40M再结晶的影响

为了评价不同表面处理后DZ40M定向凝固高温合金表面塑性变形及高温再结晶程度,为表面处理工艺和参数选择提供依据,采用冷喷涂粒子冲击和喷砂对高温合金表面进行处理,经过1 000和1 100℃保温处理,考察了合金析出碳化物和表面再结晶的相互作用,并分析了表面处理方法对合金表面塑性层和再结晶层深度的影响。结果表明:冷喷涂粒子冲击和喷砂处理后的DZ40M高温合金在1 000和1 100℃下热处理后,表面均形成再结晶层;热处理时的二次析出碳化物对再结晶晶粒有一定的抑制作用;冷喷涂CoNiCrAlY粒子冲击后,合金表面塑性变形层的深度和维氏硬度均远低于喷砂处理的,其再结晶层厚度较小;冷喷涂CoNiCrAlY粒子冲击后的合金表面再结晶层厚度受热处理温度影响显著;退火可部分降低合金表面塑性层的加工硬化程度,但对塑性变形层深度无明显影响。     

热湿联合处理空调方式的3大弊端

1.热涅联合处理的能源浪费。由于采用冷凝除湿方法,冷源的温度需要低于室内空气的露点温度,考虑传热温差与介质输送温差,需要约7℃的冷源温度,这是现有空调系统采用5～7℃的冷冻水、房间空调器中直接蒸发器的冷媒蒸发温度也多在5℃的原因。在空调系统中,占总负荷一半以上的显热负荷部分,本可以采用高温冷源排走的热量却与除湿一起共用5～7℃的低温冷源进行处理,造成能量利用品位上的浪费。而且,经过冷凝除湿后的空气虽然含湿量满足要求,但温度过低,有时还需要再热,造成了能源的进一步浪费与损失。     

温度影响下花岗岩冲击倾向及其微细观机制研究

为考察温度对岩石冲击倾向性的影响,在实时高温(25℃～850℃)和高温热处理后(25℃～1200℃)2种情况下对花岗岩岩样进行单轴压缩和断口电镜扫描试验,结果表明:(1)实时高温下,岩石冲击倾向性随温度的升高存在2个阈值温度,第一阈值温度范围为150℃～250℃,第二阈值温度范围为500℃～600℃。从25℃到第一阈值温度,冲击倾向性指标大幅增大,从强冲击倾向演化为极强冲击倾向;从第一阈值温度到第二阈值温度,冲击倾向性指标略微下降,表现为极强冲击倾向;从第二阈值温度到试验终温,冲击倾向性指标大幅急剧下降,表现为弱冲击倾向或无冲击倾向。(2)高温后冷却情况下,随温度的升高岩样冲击倾向性总体呈逐渐下降趋势,25℃～200℃表现为较强冲击倾向,200℃～800℃表现为中等冲击倾向,800℃后表现为无冲击倾向。(3)5种冲击倾向性指标相比,有效冲击能指数和剩余能量指数较能反映真实的冲击倾向性,其余3种指标因为考虑不全面而产生误差。(4)得到4种典型的应力-应变曲线形态,并分析不同加温方式和温度段与各形态的对应关系。(5)对宏微观破坏形态进行分析,高温后岩样随冲击倾向性的减弱,破坏机制依次为张拉破坏、张剪破坏和剪切破坏,呈现脆性机制向延性机制转变的趋势。     

解决炉膛给煤下料管冷却问题的措施

在水泥生产行业中，炉膛用于烘干物料（如：煤、粘土、铁粉等）。燃料一般采用煤。为了烘干物料，炉膛内温度一般在７５０℃～８５０℃左右，最高温度可达１３００℃。在如此高温下，炉膛内的给煤下料管容易产生变形仍至烧穿。针对这种情况，我们经过了两次改进：改造前，...     

混凝土高温力学性能分析

本文将国内外一些学者对高温后混凝土力学性能的试验进行了分析和对比。探讨了混凝土抗压强度和抗拉强度在不同受热温度下的燹化规律，得出如下结论：抗压强度在300℃前衰减不明显，300℃～800℃是抗压强度衰减的主要温度段，800℃衰减为常温的30％；抗拉强度在300℃前衰减明显，300℃时衰减为常温的50％，800℃时衰减为零。     

组装式瓷螺旋管获得专利权

沈阳陶瓷厂特陶分厂研制成功的组装式瓷螺旋管于1993年1月17日获得专利权。目前,整体式瓷螺旋管是现有金属加工热处理高温电炉的关键部件。这种部件的瓷顶盖、瓷柱体、瓷底盘为实心整体,大而笨重,长期在1000～1400℃温度下使用,易断裂破损,部分     

高温对高强高性能混凝土抗压强度影响机理研究

研究了300、500、800℃高温条件对高强高性能混凝土抗压强度的影响,采用XRD、热分析等方法测试了高温作用后水泥浆体和骨料的物相组成、热稳定性等微观结构,以探讨不同高温条件对高强高性能混凝土抗压强度影响的机理。结果表明,300℃高温条件下,高强高性能混凝土内部形成高温蒸养环境,促进其抗压强度提高,较105℃烘干强度提高了31.6%～42.2%;500℃和800℃高温条件下,高强高性能混凝土中水泥浆体的水化产物随温度的升高大量分解,导致混凝土的抗压强度逐渐降低,当温度达到800℃时,其抗压强度与105℃烘干强度相比下降了30.5%～35.9%。     

再生混凝土经高温冷却后抗压强度试验研究

为探究再生混凝土高温后性能,为火灾后再生混凝土建筑物的强度评价提供参考,主要对再生混凝土试件经高温处理后的抗压强度水平,以及不同再生骨料取代率下试件高温后的抗压强度差异进行分析。结果表明：全温度范围内,普通混凝土和再生混凝土经相同温度高温处理后并未出现外观上的明显差异;温度处于20℃～300℃范围内时,残余抗压强度和常温数值均未出现较大差异;温度提升至400℃～600℃范围内时,再生混凝土和普通混凝土相对残余抗压强度均快速大幅下降,其中再生混凝土降幅相对更大;进一步提高温度至800℃,此时各组混凝土残余抗压强度相差不大。