辐射供冷地面对围护结构内表面温度及室内热舒适的影响

本文在分析室内平均辐射温度对人体舒适性作用的基础上,通过建立围护结构的传热模型,分析计算了辐射供冷地面对围护结构内表面温度及室内热舒适性的影响.结果表明,与传统空调相比,地板辐射供冷一置换通风系统中的辐射供冷地面能使围护结构内表面温度降低约0.4～1.3℃,可进一步降低室内的平均辐射温度.在相同室内温度条件下,室内舒适性指标PMV值比传统空调要小,因此在同等舒适条件下可提高室内设计温度约2.5～3℃.     

辐射冷吊顶系统夏季室内设计参数探讨

基于经典的热舒适理论,利用PMV指标计算方法,研究了辐射冷吊顶系统夏季室内设计参数的选取问题,构建了该系统的室内设计参数的舒适性区域。通过与对流空调系统常用的夏季室内设计参数对比,给出了辐射冷吊顶系统等效热舒适条件下的夏季室内干球温度取值建议。     

地下商业房间空调室内设计温度取值问题探讨

通过DeST软件模拟与现场实测手段,针对不同气候区地下商业房间室内空气温度和平均辐射温度存在的差异,研究了地温对地下房间人体热舒适的影响。发现按现行标准规范确定地下商业房间的空调室内设计温度,不同气候区的人体热感觉PMV存在明显区别。建议按地温及被覆面积比(房间外围护结构面积与房间围护结构总面积之比)确定地下商业房间空调室内设计温度。根据热舒适度等级给出了不同气候区被覆面积比在0.21～0.79之间的地下商业房间冬夏季空调室内舒适温度值推荐范围。     

浅谈衣服热阻对人体热舒适的影响

衣服热阻对人体热舒适的影响是不容忽视的.通过PMV计算程序计算了不同衣服热阻在不同风速和不同温度下的PMV值,得出夏季适当地降低衣服热阻,提高室内设计温度及风速具有可行性.     

顶板辐射结合独立新风空调系统热舒适性研究

通过Airpark建立模型并将测试得到我国南方夏季使用新风空调系统(DOAS)结合吊顶辐射(CRCP)制冷工况下室内外的温湿度变化,墙体表面的温度变化以及新风口的温度湿度,风速的平均值作为CFD模型的边界条件。研究发现室外平均气温在32.7℃时,新风入口速度为0.5 m/s,温度为20.2℃和吊顶辐射温度为21℃时室内水平面的温差小于0.8℃,竖直方向的温差不大于3℃。室内工作区域的平均空气年龄为700 s,室内的热舒适的范围在-0.4≤PMV≤0.8。结论表明DOASCRCP在我国南方地区夏季制冷能达到良好的热舒适性。     

地板辐射、散热器供暖方式下人体失热量比较

建立供暖房间几何模型及人体与围护结构、室内空气传热模型。设定地板辐射供暖、散热器供暖条件下,供暖室内设计温度分别为16、18℃。对两种供暖方式下,人体与围护结构、室内空气的传热量进行计算。供暖室内设计温度降低2℃、地板辐射供暖方式下,人体的失热量比散热器供暖方式低。     

冬季外窗和外墙冷辐射的热舒适限值

严寒和寒冷地区冬季建筑外墙和外窗的内表面温度较低,形成的冷辐射会引起人体局部热不舒适。为了研究冷壁面温度引起热不舒适的限值,基于人工气候室的实验研究数据,研究了冷辐射最不利工况下的人体热反应。结果表明:小腿对外墙和外窗冷辐射最敏感,建立了最不利工况下人体全身热感觉和局部热感觉的相关性模型;当室内空气温度为19℃,且受试者距离外墙和外窗1 m时,20名受试者的平均热感觉投票值为-0.82,即为20%不满意率的下限值;该最不利工况下外墙和外窗内表面温度与室内空气温度之差的限值为2.6℃。     

基于热舒适的建筑外墙隔热设计参数研究

给出了夏热冬冷地区和寒冷地区4个典型城市的热适应模型与热可接受温度区间。对4个城市的常见围护结构进行了调研,基于夏季典型设计日室外空气温度动态变化,得到了不同围护结构内表面温度的逐时变化值。基于热适应模型,确定了不同气候区典型城市常见围护结构人可接受的最高内表面温度,并与现行相关规范进行了对比分析。结果显示,上海市和西安市规范所规定的自然通风环境下围护结构内表面最高温度无法满足人员热舒适要求,规范规定限值应进行适当下调。     

室内空气热舒适评价及空调系统控制模式探讨

利用热舒适仪测试了温湿度等参数,分析了这些参数对人体热舒适指标PMV值的影响,研究结果表明室内空气温度是影响人体舒适性的最主要因素,相对湿度在60%时,温度每升高1℃,PMV值约增加0.3;室内温度在26℃时,相对湿度每升高10%,PMV值约增加0.1,相对湿度对人体舒适性的影响不容忽视。基于PMV的控制方法对于提高人们的舒适性和空调节能有重要意义。     

基于TCM模型的洁净手术室人体热舒适性分析

本文提出了一种利用TCM模型进行医院手术室热舒适性分析的CFD仿真研究。本研究旨在利用由ISO7730提出的预测平均投票(PMV)模型分析室内的热舒适性。分析讨论了速度、温度和相对湿度、空气的平均年龄,以及人体表面的温度和相对湿度的分布,计算得到了人体不同部位的PMV和PPD值。仿真结果表明,在人体表面某些部位的PMV和PPD值不在标准ISO定义的可接受的范围,但此手术室的舒适性满足中国国家标准GB/T18049的要求。最后指出TCM模型是一种更全面的热舒适性分析模型。     

预计平均热感觉指数PMV的简化计算法

预计平均热感觉指数PMV是国际标准组织公认的热环境评价指标,但由于PMV计算模型所含参数量较多,计算过程复杂,通常需要借助计算机或者作图法进行计算。通过人体辐射散热项线性化、辐射换热系数与对流换热系数综合、引入折算温度、用易得的皮肤平均温度代替难以获得的服装外表面温度的处理方式,将PMV计算模型中的人体辐射散热项与对流散热项综合并简化;然后基于PMV值大小是人体散热量偏离Fanger"热中性"条件下散热量的差值所产生的理念,得出了可实现现场快速手工计算的PMV简化模型。简化后的PMV计算模型相对于Fanger的PMV计算模型的计算误差很小,可忽略。     

居住建筑空调能耗模拟及夏季室内温度设定

居住建筑空调既应以满足人的舒适和健康为前提,又应以保护环境、节约能源为原则.本文结合厦门气候条件,对居住建筑空调系统在不同室内空气设定温度下的运行情况进行能耗模拟,得到不同设计条件下的空调能耗量.基于这项分析,同时考虑居室人的热舒适感受,得出厦门夏季居住建筑室内空气设定温度值为28.1～28.7℃.PMV-PPD指标分析表明,夏季室内空气温度设定为28.1～28.7℃时,能满足-1≤PMV≤+1,PPD≤27%的热舒适要求.能耗模拟计算显示,与居室设定温度26℃相比,设定温度28.1～28.7℃可使空调节能12.4%～15.9%.     

不同气流组织下夏季空调室内热舒适环境模拟

基于模型和Fanger提出的热舒适性PMV评价指标,对三种不同气流组织条件下夏季室内热舒适环境进行了数值模拟,模拟结果给出了室内的速度、温度及舒适度PMV指标分布情况。研究结论为改善室内热舒适环境,舒适性空调系统的设计及节能控制提供了参考依据。     

PMV-PPD指标在某蒸发冷却空调宿舍的应用

针对西安地区某高校学生宿舍,根据室内热舒适性的计算公式,在相关简化条件下,利用FORTRAN语言编程,计算出学生宿舍室内不同温度和湿度条件下的PMV值和PPD值;同时对使用蒸发冷却空调器的学生宿舍室内温度、湿度等参数进行测试,通过测试结果对宿舍内的舒适性进行评价和分析。通过分析计算结果,提出了基于热舒适性要求的夏季学生宿舍内温湿度设定值推荐范围,并得出了在测试时间段内宿舍内最舒适的空气流速值。     

寒冷地区居室热舒适设计温度的研究

根据寒冷地区人类居住特点,利用VB语言编程,以ISO7730为理论依据,通过PMV和PPD模拟计算了寒冷地区室内热环境,给出了寒冷地区人体不同代谢率条件下常规采暖和地板辐射采暖的舒适性温度。结果表明,在PPD≤20%的前提下,寒冷地区满足人体热舒适的室内常规采暖设计温度推荐值为20℃,地板辐射采暖设计温度推荐值为19℃,明显高于我国现行的设计温度。     

北疆地区高校教室夏季自然通风热舒适性研究

以石河子大学一内廊组合的典型教学楼为例,采用室内外热环境参数测量、主观问卷调查结合的方式对该建筑夏季自然通风条件下教室热舒适性进行研究。得到北疆地区教室夏季自然通风实测热中性温度为27. 07℃,高于PMV/PPD模型预测热中性温度26. 57℃。建立适用于严寒地区高校教室自然通风热舒适评价数学模型,并且验证Griffiths模型可以准确预测该地区室内热舒适温度,预测值为27. 32℃(G=0. 5℃~(-1))。实测80%热不满意率对应的TSV范围为-1. 8～0. 90,微宽于ASHRAE 55标准中规定的-0. 85～0. 85。并对比3种标准下的热适应性模型,比较热舒适范围的差异性。     

长沙地区公共建筑热湿现状与热舒适性研究

本文通过对长沙地区夏季和冬季办公楼、博物馆、火车站候车室、酒店、商场和医院等公共建筑室内环境热湿参数进行实测以及对人员热感觉进行问卷调查,分析了不同公共建筑内的热湿现状和人体热舒适性。对现场测试结果进行分析可知,夏季火车站室内平均空气温度高达29.8℃,而博物馆内只有22.7℃;冬季大部分公共建筑(除酒店外)室内平均空气温度低于18.0℃。问卷调查统计结果表明夏季博物馆内人们热感觉偏冷、火车站候车室内热感觉偏热;而冬季博物馆、火车站候车室和商场内人们热感觉均偏冷。此外,各公共建筑内夏季实测平均热感觉投票值TSV低于理论PMV,而冬季高于理论PMV。进一步的人体热舒适性分析得到夏季和冬季公共建筑内实测热中性温度分别为27.4℃和15.7℃,而根据PMV获得的理论热中性温度分别为26.6℃和19.8℃,实测值与理论值的差别说明在该地区公共建筑内,人们的耐热和耐冷能力都有所增强。夏季和冬季公共建筑内能被80%的人们所接受的热舒适温度范围分别为25.5～29.4℃和13.5～19.6℃。本文分析得到的热中性温度和热舒适温度范围可为夏热冬冷地区公共建筑暖通空调系统的节能设计提供一定的参考。     

虹桥机场T2航站楼夏季热环境实测与分析

通过测试上海虹桥机场T2航站楼夏季室内环境参数,结合问卷调查,统计分析了旅客的实际热感觉投票值(TSV),并对其热中性温度值以及引起热不舒适的原因做了一定的探讨。结果表明:P.O.Fanger的PMV计算方程适用于玻璃幕墙航站楼建筑热舒适计算;太阳辐射会明显增加室内平均辐射温度,进而影响室内热舒适性,计算PMV时不能忽略;作用温度To与TSV显示出良好的线性关系,通过回归计算出适宜的操作温度为26.2℃。     

平板显示器辐射散热比例影响因素分析

利用经验公式计算竖直平板显示器散热量,并计算显示器辐射散热比。分析了显示器表面发射率、平板设备表面温度、空气温度、围护结构表面温度和平板显示器高度这5个因素对辐射散热的影响。结果表明,辐射散热比例随着平板表面温度的升高先增大后减小。空气温度和围护结构表面温度在平板表面温度低于50℃时,对辐射散热比例影响比较明显;而当平板表面温度高于40℃时,随着特征长度增加,辐射散热比例先增大后减小。     

办公建筑室内设定参数PMV-PPD分析与空调能耗模拟

办公建筑空调既应以满足人的舒适和健康为前提,又应以保护环境、节约能源为原则。本文基于PMV-PPD评价指标分析,认为厦门夏季办公建筑室内舒适温度设定范围是23.1～28.4℃。通过能耗模拟软件,对厦门夏季大型写字楼空调系统在不同室内设计温度下的运行情况进行模拟,得到不同设计条件下空调能耗量的变化。综合分析表明,厦门夏季大型写字楼空调房间温度值可设定为27～28℃。该设定值与以往室内温度设定值25℃相比较,可在保证人员热舒适的条件下,使大型写字楼的空调能耗减少8.3%～11.9%,对厦门的建筑节能具有重要意义。