物化/生化一体式反应器对校园污水的再生回用处理

采用混凝沉影曝气生物滤池一体式反应器对校园污水的再生回用处理进行了研究，考察了系统对SS、COD、NH3-N和TP的去除效果。结果表明：在混凝剂最佳投量为40mg／L、沉淀池水力负荷为5m^3／（m^2·h）的条件下，混凝沉淀对SS、COD和TP的平均去除率分别为67％、51．3％和73．3％；在COD和NH3-N的容积负荷分别为2．16kgCOD／（m^3·d）、1．07kgNH3-N／（m^3·d）的条件下，曝气生物滤池对SS、COD和NH3-N的平均去除率分别为95％、93％和94．5％。系统出水水质满足《城市污水再生利用城市杂用水水质》（GB／T18920-2002）标准的要求。     

新型填料曝气生物滤池处理生活污水的研究

采用以粉煤灰固定化絮凝剂颗粒为填料的曝气生物滤池处理生活污水,考察了水力负荷、气水比及进水有机物浓度对COD和氨氮去除效果的影响。结果表明,在水力负荷为1.1～1.5 m^3/（m^2·h）、气水比为4∶1、进水COD〈453.26 mg/L的最佳条件下,系统对COD和NH3-N的去除率分别大于93%和90%。曝气生物滤池对有机物的去除主要发生在厚度〈40 cm的下层填料中,厚度为40～80 cm的填料主要承担对氨氮的去除作用。     

污泥浓度与曝气强度对MBR运行的综合影响

高污泥浓度可以在减少剩余污泥产量的同时提高系统的容积负荷，但经济曝气强度随污泥浓度的增加呈指数递增，从而使能耗大大增加。为解决这一矛盾，进行了一体式A／O法膜生物反应器处理城市污水的试验，结果表明：过高或过低的污泥浓度和曝气强度都会影响膜生物反应器对COD、NH3-N、TN等污染物的去除效果，并且会加剧膜污染。膜生物反应器存在临界污泥浓度和经济曝气强度，在试验条件下分别为4．73g／L和451L／（m^2·h）。     

容积负荷对悬浮载体生物流化床处理效果的影响

采用悬浮载体生物流化床工艺处理城市生活污水，考察了容积负荷对其处理效果的影响。结果表明，当容积负荷〈15kgCOD／（m^3·d）时，系统对COD的去除率变化不大，平均为93．16％，当容积负荷〉15kgCOD／（m^3·d）时，虽然系统对COD的平均去除率仍有85．15％，但出水平均COD已达195．39mg／L，不能满足《污水综合排放标准》（GB8978-1996）的要求；系统对氨氮的去除率随容积负荷的增加呈下降趋势，当容积负荷为1～25kgCOD／（m^3·d）时，系统出水氨氮平均浓度为9．69mg／L；系统对TN的去除率先随容积负荷的增加而增加，当容积负荷〉17kgCOD／（m^3·d）后，则随容积负荷的增加而下降，当容积负荷为15～17kgCOD／（m^3·d）时，系统对TN的去除效果最佳。综合考虑，当容积负荷为15kgCOD／（m^3·d）时，悬浮载体生物流化床工艺的除污效果较好。     

混凝/生物微电解/接触氧化工艺处理压缩饥生产废水

采用混凝／生物微电解／接触氧化组合工艺处理压缩机生产混合废水，考察了处理效果。结果表明，混凝处理的除磷效果显著，生物微电解可大幅度提高废水的可生化性。中温（30℃左右）条件下，生物微电解反应器在进水pH值为8．5左右、容积负荷为1．83～2．32kgCOD／（m^3·d）时，对COD的去除率稳定在35％以上；接触氧化反应器在进水pH值为6～7、容积负荷为2．65～4．0kgCOD／（m^3·d）时，对COD的去除率〉80％。组合工艺对COD、SS、TP的平均去除率分别为93％、94％和99％。     

两级逆向垂直潜流人工湿地去除营养物的性能研究

针对人工湿地同步脱氮除磷效果不佳及易滋生蚊蝇的问题，提出了两级逆向垂直潜流这一新的运行模式。合成污水经酸化预处理后依次流经两级湿地，当一级湿地的水力负荷为4．8～9．5cm／d、有机负荷为10～27gCOD／（m^2·d）时，其对COD的平均去除率约为70％；两级湿地对COD的总去除率〉90％。NH4^＋ -N主要是由二级湿地去除的，当氨氮负荷为1．32-2．32g／（m^2·d）时，一级湿地对NH4^＋ -N的去除率甚至出现了负值，为-5．6％～9．7％；而在0．93～1．6g／（m^2·d）的负荷下，二级湿地获得了较高的NH4^＋ -N去除率，为94％～100％。二级湿地内发生了明显的硝化／反硝化反应，硝化率和反硝化率分别为0．93～1．53gNH4^＋ -N／（m^2·d）和0．47～0．79g NO3^- -N／（m^2·d）。两级湿地对TN的去除率为38．2％-57％；在一、二级湿地的总磷负荷分别为（0．07～0．16）、（0．07～0．11）g／（m^2·d）的条件下，对TP的总去除率达到了97％以上。     

局部充氧提高波形潜流人工湿地除污效能的研究

人工湿地获得氧气的能力被认为是其去除COD和NH4^＋-N的关键限制性因素，为此对传统波形潜流人工湿地采取了3种局部充氧强化措施，即进水预曝气和湿地前、后部充氧。试验结果表明，进水预曝气的效果不明显，而采用前、后部充氧则明显改善了湿地内的溶解氧分布状态，对COD和NH4^＋-N的去除效果非常显著：前部充氧的湿地对其平均去除率分别为62.12％和93．5％，后部充氧的湿地分别为58．09％和96.6％。前部充氧的湿地主要依靠外部充氧快速降解COD和NH4^＋-N，而后部充氧湿地则充分发挥了湿地的生态处理功能，外部充氧主要用于NH4^＋-N的硝化过程，因此从需氧量和能耗的角度考虑，后部充氧更具优势。当局部充氧湿地的水力负荷为0．8m^3／（m^2·d）时，其有机负荷达到了56～112gCOD／（m^2·d），氨氮负荷达到了20-28g／（m^2·d）。     

—体化间歇曝气多级生物膜反应器处理低温、低浓污水

采用新型一体化间歇曝气多级生物膜反应器处理低浓度小城镇污水，重点考察了冬季低温（5～8℃）对反应器处理效能的影响，以及采用分级间歇曝气方式能否解决连续流生物膜反应器除磷效能低的问题。试验结果表明：在水温为5～8℃、有机负荷为0．5kgCOD／（m^3·d）、氮负荷为0．12kgN／（m^3·d）、DO为6．0mg／L、HRT为6．0h、挂膜密度为30％，以及第一、二级生物膜反应区的停曝与曝气时间比均为1．0h／2．0h的条件下，处理平均COD为120mg／L、TN为30mg／L、NH4^＋-N为27mg／L、PO4^3--P为1．9mg／L的低浓度城镇污水，可使出水COD≤35mg／L，NH4^＋-N≤3．3mg／L，TN≤19mg／L，PO4^3--P≤0．8mg／L，达到了《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB 18918-2002）的一级B标准。     

ASBBR反应器处理超高盐度榨菜腌制废水的效能

以超高盐度及高有机物浓度的榨菜腌制废水为研究对象,通过中试考察负荷对厌氧序批式生物膜反应器(ASBBR)处理效能的影响。榨菜腌制废水的盐度为70 g/L(以Cl-计)、COD为8 639 mg/L,在温度为25～30℃、负荷为5 kgCOD/(m3.d)条件下,ASBBR反应器对COD的平均去除率达到90.0%,最大比产甲烷速率为302～308 mLCH4/(gVSS.d);反应器对大分子和小分子有机物都表现出了较高的去除效能,其中对分子质量>5 ku的大分子有机物的去除率为87%,对小于5 ku的小分子有机物的去除率为84%。SEM检测表明,生物膜结构紧密,优势菌群主要有甲烷杆菌目、甲烷八叠球菌目、甲烷微菌目和少量丝状菌。     

压力式生物膜反应器处理榨菜腌制废水的效能

通过对加压、射流曝气及生物膜技术的优化集成,开发出一种压力式生物膜反应器,并考察了有机负荷、压力和供气量对该反应器处理榨菜腌制废水效能的影响。结果表明:在水温为(30±5)℃、压力为0.2 MPa、有机负荷为16 kgCOD/(m3.d)、磷负荷为160 gPO43--P/(m3.d)、DO为5 mg/L、供气量为300 L/h及不排泥的条件下,反应器对溶解性有机物和磷的去除率分别为94.6%和54.3%,与常压处理工艺相比,对有机物的去除效能提高了约25倍,其除磷途径为磷酸盐生物还原。生物膜反应器适宜的压力为0.14 MPa,供气量宜为300 L/h。     

Lebensdauerbemessung im Betonbau

Ein effizientes Lebenszyklusmanagement von Betonbauwerken erfordert die Dauerhaftigkeitsbemessung beim Neubau bzw. die Lebensdauerprognose für Bestandsbauten. Sie ermöglichen gleichermaßen eine wirtschaftliche wie auch eine nachhaltigkeitsbezogene Optimierung einer Konstruktion bzw. einzuleitender Erhaltungsmaßnahmen. Der vorliegende Beitrag behandelt schwerpunktmäßig die Dauerhaftigkeitsbemessung. Dabei werden weniger die Schadensmechanismen auf Bauteilebene beleuchtet als vielmehr die Methodik des Übergangs vom Bauteil zur Gesamtkonstruktion. Ebenfalls wird dargestellt, wie die Interaktion dauerhaftigkeitsrelevanter Einwirkungen modelliert werden kann und wie singuläre Risiken (z. B. Spannstahlkorrosion) in einer Gesamtbetrachtung berücksichtigt werden können. Service life design in concrete construction – From the deterioration process related to components to safety analysis of whole structures Relevant methods for the lifetime management of concrete structures are the design for durability relating to new structures and the lifetime prediction relating to existing structures. These methods allow to manage the entire lifetime of a concrete structure while avoiding cost‐intensive maintenance measures and corresponding downtimes. This paper focuses on the design for durability. Major emphasis is put on the presentation of methods to describe the behaviour of the concrete structure as a whole resulting from the integration of the deterioration effects on the member level. Based on the fact that different deterioration mechanisms occur in combination with each other, procedures for modelling interactions and singular risks (e. g. corrosion of tendons) are dealt with as well in this paper.