叠加原理在L形高层建筑整体筏板基础沉降计算中的应用

计算得出,L形高层建筑筏板基础的地基反力分布与变形特征为:以L形主楼拐角附近为反力和沉降中心向四周扩散,高层部分反力分布比较均匀,两翼之间的裙房部位反力变化较大。主楼部分沉降比较均匀,具有刚性建筑特征,裙房部分沉降逐渐变小。实测表明,相邻跨间局部挠曲约在1‰以内。基于叠加原理的组合分析方法可用于平面形状具有L形特征的高层建筑的筏板基础反力与沉降计算。     

裙房框架对大底盘高层框架厚筏基础反力变形的影响

通过简化方法,建立高层建筑与地基、基础共同作用的计算模型,研究了裙房框架对大底盘框架厚筏板基础的变形、基底反力的分布的影响。计算表明,裙房不少于3层时,基础变形和基底反力的扩散范围为主楼外3跨;裙房为2层时,裙房顶层楼板的厚度应大于300mm。     

大底盘框架—核心筒结构筏板基础荷载传递特征的试验研究

通过两台1∶6大比例室内模型试验,对单体高层框架—核心筒结构和带1跨2层裙房的大底盘高层框架—核心筒结构在正常工作状态下荷载传递规律进行研究。试验结果表明,大底盘模型地基反力曲线呈盆形分布,单体模型地基反力则呈鞍形分布。相同上部荷载作用条件下,大底盘模型主楼中部地基反力值与单体模型中部地基反力值基本相等。地基反力由中部核心筒逐渐向主楼和裙楼的边柱、角柱传递,横轴方向柱下地基反力增速最快。正常工作状态下,大底盘模型裙房下地基反力平均值约为核心筒下地基反力平均值的1/2。     

高层建筑与裙房基础整体连接设计时基底反力和变形规律研究

通过简化计算方法 ,建立高层建筑与地基、基础共同作用的计算模型 ,对多种裙房层数、跨数及多种主楼层数的高层建筑与地基基础的共同作用进行了分析计算 ,得出了在整体连接的情况下 ,高层建筑主楼荷载和变形可通过裙房基础向外扩散 ,扩散范围有限 ,基底反力与变形的扩散范围与裙房层数、主楼层数基本无关 ,在一般情况下扩散范围均为三跨的结论。     

带裙房异形高层建筑下的角端试验研究

通过大型室内模拟试验,对异形上部结构(L形)作用下的位于角端的相邻裙房的地基变形与地基反力进行了研究。通过研究发现实际工程中在该区域底板经常发生破坏的机理,并提出了相应的解决措施。     

大底盘主裙楼整体连接结构荷载传递规律研究

通过简化的计算方法,建立上部结构-基础-地基共同作用的计算模型,分析主裙楼整体连接情况下不同裙房层数、主楼层数下荷载的扩散和传递规律,提出以基底反力的均匀系数为指标判定基底反力均匀分布的条件,并计算这种结构下的土中的应力分布。     

大底盘高层建筑基础优化及反力测试分析

实际工程的原位测试表明,裙房基础可有限扩散高层建筑荷载的20%左右,高层荷载的扩散范围约为2跨裙房的距离;当地基土比较均匀、上部结构刚度较好,高层外框柱荷载及柱间距的变化不超过20%,核心筒荷载与高层外框柱总荷载相差不超过10%,平板式筏基板的厚跨比不小于1/6时,框筒结构高层建筑筏形基础下的基底反力可按直线分布。     

变刚度调平布桩模式下筏底地基土承载性状研究

针对桩基变刚度调平设计方法进行了现场大型模型试验和具体工程实测跟踪分析,测量了变刚度调平布桩模式下筏底地基土反力,对比模型试验和工程实测结果分析了不同荷载级别下桩土荷载传递特性和桩土荷载分担比规律。按变刚度调平原则进行设计的桩筏基础,主楼荷载向两侧裙房传递的范围约为裙房1.25跨左右,荷载扩散强度随裙房层数增多而增大。筏板边缘与中心点处土反力比值在1.89~1.23之间。相当于工作荷载时,筏板下地基土约分担总荷载的37.5%,并随荷载增大而提高。这说明变刚度调平设计将核心筒外围设计为复合桩基既合理又能有效地发挥桩和承台的承载作用,减小用桩量,还可最大限度减小差异沉降。     

黄浦图书馆基础设计

本文通过工程实例，阐述了高层建筑中主体和裙房连在一起的桩－筏复合基础的设计计算方法。并对桩－筏复合基础的桩顶反力、沉降变形、底板内力进行了分析，进一步探讨了高层建筑主体和裙房利用疏密布桩使上部结构重心和群桩形心相重合的设计方法是可行的。同时，对底板厚度的确定，通过设计技巧，可适当减薄，达到经济的目的。     

主楼与裙房基础连接的复悬臂法

依据主楼基础梁承受的地基反力远比裙房传至基础的竖向荷载大,且二者方向相反的实际情况,提出了“复悬臂法”.它是解决裙房与主楼基础难以分开又要求沉降一致的一种有效方法,具有简单、可靠、经济的特点.其应用限制条件是裙房宽度以6m左右为宜.     

黄土地区高层框剪结构-桩筏-地基的共同工作

通过对黄土地区高层建筑的单桩静载试验结果和工程桩受力及筏板承受反力的原位实测结果进行分析研究 ,阐述了黄土地基中钻孔灌注桩的受力特性 ,揭示了工程桩桩顶荷载和筏底土压力的大小及其分布规律。实测表明 ,筏板与其下黄土之间存在着较大的接触压力 ,群桩与桩间土共同承担着建筑物的总荷载。本工程中桩间土分担荷载高达 2 8.6 %。还分析了筏底土压力的分布机理 ,探讨了影响桩间土分担荷载作用的因素。另外 ,还讨论了高层建筑裙房下桩体出现拉力的原因     

高层建筑厚筏反力及变形特征试验研究

根据大型模型试验证明 ,高层框架及厚筏的刚度近似于箱型基础 ,当筏板厚度超过 1/ 6柱跨时 ,用倒梁法计算与整体分析法效果相近。利用局部荷载作用下计算筏板反力和沉降的方法按叠加原理 ,可近似求出多个塔楼作用下大面积厚筏基础的沉降     

筏式和箱式承台弯矩的计算

本文通过现场测试以及高层建筑桩筏和桩箱基础的共同作用分析,提出了高层建筑桩筏(箱)基础底板的厚度、相对弯曲以及整体弯矩的确定方法。文中还给出了基底反力的统计值,角桩反力、边桩反力与桩的平均反力的比值的统计值,以利设计人员的使用。     

非并列双塔楼框架厚筏基础变形特征及基底反力分析

本文通过室内大型模拟试验,对双塔楼非并列布置于同一大底盘框架厚筏结构与地基共同作用问题进行了研究,得出了筏基变形和基底反力分布特征,提出任意组合的多组塔楼共同作用于同一大底盘框架厚筏基础上的结构体系,其地基基础的变形特征为：各塔楼独立作用下产生的变形效应通过以各个塔楼下面一定范围内的区域为沉降中心,各自沿径向向外围衰减,并在其共同的影响范围内相互叠加而形成;基底反力的分布规律为：各主塔楼荷载以其塔     

大底盘基础结构荷载传递特征及基础设计控制要素

高层建筑大底盘基础结构的荷载、刚度分布不均匀,由差异变形引起的基础结构内力分析工况非常复杂,其内力和变形分析应通过上部结构、基础和地基共同作用分析得到。采用通过模型试验及工程测试结果验证的分析方法研究大底盘基础结构荷载传递特征;对基础结构底板的弯曲、剪切、冲切验算结果进行分析,提出大底盘基础结构设计的控制要素。研究表明：大底盘基础结构由于基础结构外挑,基础整体刚度减弱,使得基础沉降以及地基反力的分布形态与单体结构的有较大区别,应控制主体结构的整体挠度及主裙楼结构的沉降差;地基反力分布呈“盆形”,主体结构核心筒部位的基底反力小于主体结构的平均基底反力值;核心筒部位的结构荷载向主体结构边端柱转移;主裙楼结构相邻处的基础底板弯矩较大;满足冲、剪验算要求的无裙房与无附属建筑的单体建筑筏板基础刚度由核心筒部位的筏板冲、剪控制,而大底盘基础的核心筒、主体结构的外框柱部位的筏板刚度均应加以控制。     

高层建筑下大面积整体筏板基础沉降原位测试分析

原位测试结果表明, 大底盘高层建筑的受力状态及变形特征与相连的第一跨裙房基础密切相关,其具备在两个刚度及荷载相差较大的结构形式下所形成的不同地基应力状态之间进行平缓调整的能力。 对于常规工程而言,大底盘高层建筑下 地基压缩层计算深度可取高层建筑基础宽度的 1.2 倍; 整体大面积筏板基础变形控制条件可按以下限值控制：高层下整体挠曲最大限值不超过 0.5‰ ,与高层整体连接的第一跨裙房与高层建筑的沉降差最大限值不超过 0.001 l ,裙房其它柱间沉降差最大限值不超过 0.002 l 。     

整体大面积筏板基础沉降特点及筏板弯矩计算

在相似地质条件下,与体量相似、荷载大小相近的常规基础形式的高层建筑相比,大底盘高层建筑平均沉降量大幅减少;竣工后的后期沉降占总沉降量比例小,一般不超过20%;沉降稳定时间短,通常竣工后1年左右沉降即达到稳定。当高层建筑挠曲值不超过0.2‰,且筏板的抗裂度大于或等于2时,高层下筏板可仅考虑局部弯矩作用,整体弯矩可通过构造措施处理;高层建筑挠曲值超过0.2‰,或筏板的抗裂度小于2时,筏板须考虑整体弯矩作用。     

位移调节器用于端承型桩筏基础的模型试验研究

位移调节器是用于调节物体支承接触点之间位移的特殊装置,可用来保证端承型桩筏基础桩–土的变形协调和共同作用。为研究端承型桩筏基础中位移调节器的设置对桩–土–筏相互作用的影响,进行了位移调节器设置前后端承型桩筏基础的室内模型对比试验。试验测量了桩身轴力、筏板沉降及桩间土反力,分析了不同荷载级别下端承型桩筏基础的荷载传递规律、整体沉降与差异沉降分布特征以及桩土荷载分担比等内容,结果表明：与常规端承型桩筏基础相比,位移调节器的设置改变了桩筏基础的荷载传递规律,顺利实现了桩土的共同作用,同时适当支承刚度的调节器可优先且充分地发挥筏底土体承载能力,优化桩土荷载分担比。结论可为进一步理论研究提供试验依据。     

墩-筏基础现场测试与应用研究

根据基底下埋设土压力盒的观测结果,研究了墩-筏基础的工作机理;明确了基底压力及分布;分析了墩与筏基的荷载分配比.应用该项成果已成功地设计了另一幢14层建筑的基础,并获得了较好的经济效益.