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1前言 预应力混凝土管桩按桩身混凝土强度划分,不低于C60的为普通预应力混凝土管桩;不低于C80的为高强预应力混凝土管桩,简称PHC桩.管桩由工厂按国家标准大批量制作,因此桩身的强度、质量都能得到保证. 相似文献
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为研究增强型预应力管桩的竖向承载特性,将其纵向凸肋按截面积计入桩体刚度,而环向凸肋对桩侧土的作用通过桩肋侧阻提高系数来反映;基于双曲线模型的荷载传递法,对外径相同的普通光圆型预应力管桩与增强型预应力管桩的模拟计算结果和现场静载荷试验结果进行对比分析,并采用该方法分析了环向凸肋部外径、环向凸肋间距和环向凸肋下部宽度等桩型参数对增强型预应力管桩荷载-沉降曲线的影响。结果表明:计算得到的增强型预应力管桩的极限承载力值和沉降值与实测值均比较接近,普通光圆型预应力管桩计算的极限承载力值较接近实测值,但沉降值较实测值偏小。为获得较好的承载性能,环向凸肋厚t与桩体外径D p的比值应控制在0.15~0.2;环向凸肋间距L w应不大于1.5m;环向凸肋下部宽度L3w应不大于4t。 相似文献
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目前,在相关规范及工程设计中,预应力高强混凝土管桩单桩竖向抗压承载力取值都是按不同岩土层的桩侧侧摩阻力及桩端的端承力相叠加,计算烦琐,准确度低.论文从能量守恒原理导出单桩竖向抗压承载力的简化公式,准确度满足工程需求,方便工程应用. 相似文献
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通过对PHC管桩竖向承载力的现场试验研究,得出了试验桩的荷载—沉降曲线,研究了PHC管桩的受力机理,分析了PHC管桩竖向荷载传递特性,为进一步研究奠定了基础。 相似文献
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对某工程预应力混凝土管桩(PHC)的试桩结果进行了分析,认为该工程根据岩土工程勘察报告提供的桩基设计参数估算的单桩竖向极限承载力偏于保守,为同类地质条件的预应力混凝土管桩(PHC)的优化设计提供了参考. 相似文献
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本文分析了一例工程预应力管桩竖向静荷载试验异常沉降的原因分析和处理情况,并总结设计和施工应注意的问题。 相似文献
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软土地基上修建道路 ,尤其是高填土路堤的软基处理方法很多 ,如 :预压、塑料排水板 +等 (超 )载预压、粉喷桩、路堤桩 +土工格栅、轻质粉煤灰路堤等等。近年来在软土深厚 ,填土较高 ,桥头路基或小构造物基础处施打预应力混凝土管桩的复合地基法处理软基 ,收到很好的效果 ,起到缩短工期 ,防止桥头土基滑移 ,避免通车早期就出现“桥头跳车”的现象 ,有利行车安全。 相似文献
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进行了体外预应力空间双弦钢结构模型在竖向荷载作用下的试验研究,分析了空间双弦结构在正常使用阶段和承载力极限状态的受力性能和变形特点,并提出了有关建议。 相似文献
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针对预应力混凝土路面的特点,采用更符合工作状况的板底摩阻力的迭代处理模型,为合理反映无穷远处的位移为零而采用多向映射无界元,提出了用有限元–无界元耦合的方法计算预应力混凝土路面的应力和变形。计算结果表明,分析模型是正确的,该研究对预应力混凝土路面的设计与施工具有一定的参考价值。 相似文献
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引入非线性摩擦的概念,在剖析了现有预应力结构预应力损失模型的不足及分析了预应力损失的作用机理的前提下,建立了预应力损失计算的非线性摩擦模型,并对所建模型进行了验证。从而可更合理地计算大曲率预应力曲线筋的摩擦损失。 相似文献
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使用荷载下无粘结部分预应力混凝土梁的应力分析 总被引:3,自引:0,他引:3
使用荷载下无粘结部分预应力混凝土梁应力分析的主要困难,是如何确定无粘结预应力筋的应力.本文引用文献[1]提出的“等效变形区”的概念,并认为使用荷载下,无粘结预应力筋的应力和“等效变形区长度与开裂截面中性轴高度” 的比值有关.通过对无粘结部分预应力混凝土梁试验数据的分析及应用弯矩曲率数值法计算,发现这一比值基本为常数,并取为15.2.使用荷载下,无粘结部分预应力混凝土梁的应力分析和相应有粘结部分预应力混凝土梁一样方便. 相似文献
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预应力混凝土预制梁的静载试验及分析 总被引:3,自引:0,他引:3
利用有限元软件分别建立成桥状态与预制状态的有限元模型,以控制截面弯矩相等为原则,确定所加荷载大小.结合工程实例,详细阐述了静力荷载试验的过程,并分析了其试验结果.根据静载试验结果,可判定该工程小箱梁的强度、刚度及抗裂性均满足设计和规范要求. 相似文献
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本文研究了在纵横振动荷载下杠件的动力性能 ,推导出了有关杆件的振幅计算公式 ,并分析了振动参数对杆件动力稳定性的影响 ,提出了在实际工程中减小杆件振动的一些措施 相似文献