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相似文献
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1.
在固体三轴高压和应变率4.4×10-5s-1下研究了红河断裂带周城断层泥的力学性质。研究结果表明,在差应力作用下,断层泥应力-应变曲线表现出与试件压实、屈服和碎裂流动等不同变形机制对应的非线性,线性等阶段性变化特征。干、湿断层泥破坏应力σc随围压σ3的变化关系分别为在较高围压下,σc随σ3呈线性变化。含水量对变形特征和破坏应力水平有重要影响。干、湿断层泥有效弹性模量Eed和Eem以及(潮)湿断层泥的初始模量Eom均随围压增加而增加,但干断层泥初始弹性模量Eod近似保持常数。同时,Eoded,Eomem,Eem>Eed。在试件变形过程中有声发射事件显示,但数量少,辐射弹性波能量小。断层泥试件破坏型式表现为渐进式碎裂流动特征,因此,断层泥变形有利于断层活动呈现稳滑。  相似文献   

2.
用土的现场原始压缩曲线计算土的变形模量   总被引:1,自引:0,他引:1       下载免费PDF全文
<正> 一、前言在弹性地基上板梁计算以及二维与三维的地基沉降计算中,常常要用到土的变形模量E0与泊松比μ0 。土的泊松比μ0可以用侧压力仪或三轴剪力仪在室内测定;而土的变形模量E0用室内试验推求的往往与实际情况相差很大。例如,从广义虎克定律可推求得  相似文献   

3.
<正> 土的变形模量Eο与压缩模量Es的关系是众所关注而又尚未得到很好解决的问题。“用土的现场原始压缩曲线计算土的变形模量”一文(以下简称原文)对此问题做了有益的探讨。原文在其前言及结语中指出其文中所提出的计算变形模量Eο的方法可克服以理论公式Eο=βEs推求Eο能考虑土的受荷历史等缺点。文中还通过具体算例(例1及例2)说明按原文中方法求得的Eο与Es之比可大于1.0。原文所建议的方法无论在理论概念上还是在具体应用上均值得商榷,故本文简要讨论如下。  相似文献   

4.
<正> 在充分固结的地基上修建建筑物所产生的附加应力和变形是人们所关心的基本课题之一。工程师们常常采用的一个有效的手段是,通过室内试验,并模拟地基的受力过程,探寻土单元的附加应力和附加应变的基本规律,并由试验得到的本构关系和现有的计算方法求解地基的应力和变形。七十年代初,邓肯(Duncan)等人由常规三轴试验结果建立了主应力差(σ13)与轴应变ε1,轴应变ε1与侧应变ε3均为双曲线关系的双曲线模型。  相似文献   

5.
本文提出一种方法,用来对固结不排水试验中的预应力效应进行校正,其原理如下:按照“真强度”概念,粘土的抗剪强度可分为两部分。一部分是真凝聚力Ce,它是土的含水量或孔隙比的函数;另一部分是真内摩阻力σnf'tgФe,其中Фe为真内摩阻角,它是不随含水景而变的常数。在固结不排水试验中,试样在固结压力下固结到一定的含水量,然后不排水剪切。因此,在破坏时,破坏面将有相应于该面上法向有效应力的真内摩阻力,以及相应于固结压力的真凝聚力,而该固结压力由于剪切过程中孔隙压力的产生将大于破坏面上的法向有效应力。而在排水试验中,则这两部分强度均对应于破坏时的有效应力。这样,为了比较上述两种试验得出的结果,应该将固结不排水试验中的真凝聚力也校正到对应于破坏而上法向有效应力下的数值。利用本文提出的方法可以证明,在正常压密的软粘土中tgφd′=ξ+tgφe和tgφd′=((cosφe+(2Af-1+sinφe)tgφe))/((cosφe+(2Af-1+sinφe)tgφ′))-tgφ′其中 Af是孔隙压力系数;ξ是真凝聚系数;Фd'是对固结不排水试验结果进行校正后得出的有效应力剪阻角,它与由排水试验得出的Фd完全等同。  相似文献   

6.
为研究疲劳荷载对植筋拉拔承载力、粘结应力的影响,设计植筋直径为16~25 mm、锚固深度为10d~25dd为植筋直径)的10组拉拔试件进行疲劳试验,试件经200万次荷载上限为0.45Pu的疲劳加载后均未破坏,施加静载至破坏。加载过程中测量植筋的应变、滑移和荷载。结果表明:疲劳荷载削弱了承载能力,试件经疲劳荷载作用后极限承载力下降,粘结应力的减小随循环加载次数增加呈对数发展趋势。分析了粘结应力与试件破坏形态的关系。对于拔出破坏的试件,达到一定植筋深度后,胶筋界面的粘结应力是控制试件破坏与否的主要因素。增加植筋直径和锚固深度,粘结应力峰值逐渐降低,沿锚固长度的应力分布曲线趋于平缓,提高了植筋整体受力性能。  相似文献   

7.
桩的轴向荷载传递及荷载-沉降曲线的数值计算方法   总被引:58,自引:6,他引:52       下载免费PDF全文
本文是根据在华南地区的几次试桩成果写成的。 当桩承受荷载时,通过予埋在桩内的电测元件,可以测定桩身各量测截面的应变,从而计算桩侧摩阻力、桩尖阻力随位移变化的关系,即桩的荷载传递曲线(τ-S曲线、Pb-Sb曲线)。实测的荷载传递曲线可近似地用双曲线方程来描述。从实用的目的来讨论,可将τ-S曲线简化为弹性-全塑模型,Pb-Sb曲线则简化为弹性-硬化模型,并用五个参数λ,Su,K1,K2和Sbu来表示桩侧,桩尖土的荷载传递规律。 用荷载传递方法,本文提出了用“桩尖位移等值法”,来计算桩的荷载-沉降曲线,并将用该法计算的P-S曲线与现场实测的数据进行对比,结果是吻合的。  相似文献   

8.
利用动态剪切流变仪(DSR)对不同沥青进行低温剪切松弛试验,获得剪切松弛模量,并求出蠕变柔量的解析解和Matlab解,进而反演得到劲度模量(Sshear)及其变化率(mshear);另外利用弯曲梁流变仪(BBR)测得沥青劲度模量(S)及其变化率(m),对反演结果Sshear、mshear进行验证.结果表明:Matlab求解方法与解析解法虽直观表达形式不同,但结果大小相当;同种沥青的SshearS值存在稳定比例关系,比例系数约为4.5;不同沥青在60 s时的Sshearmshear值与BBR实测结果呈正比关系,比例系数分别约为4.5和1.1;从Kendall秩相关系数来看,不同沥青反演结果与实测结果排序具有良好的一致性,故通过剪切松弛试验对沥青低温劲度模量进行反演是可行的.  相似文献   

9.
孔隙压力系数与饱和度的关系   总被引:2,自引:1,他引:1       下载免费PDF全文
<正> 在利用动三轴仪或动单剪仪做砂土振动液化或模量试验时,都得先将试样经过各种处理(如浸泡、煮沸、抽气、加反压力,充二氧化碳等措施)使之饱和。尽管如此,试样也不一定能完全达到饱和,因而在试验前都得进行试样饱和度的测定,一般都是通过测定孔隙压力系数B来实现的。当B≈1.0时,认为试样已饱和;当B<1.0,认为试样不饱和,但饱和度Sr数值一般也不知道。此外,孔隙压力系数B因测定程序不同(即固结前测定还是固结后测定)其值亦不相同,一般固结前测定得到的B值较大,固结后测定的B值较小。当对土样进行  相似文献   

10.
挡土墙墙背填土中滑裂体形状的试验研究   总被引:6,自引:1,他引:5       下载免费PDF全文
<正>一、前言 作用在挡土建筑物上的土压力通常可以用下式表示: P=λpG式中 λp--上压力系数;G--墙背滑裂土体的重量。 公式(1)表示土压力的大小与墙背滑裂土体的重量,也就是与滑裂土体的体积成正比。  相似文献   

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