共查询到20条相似文献,搜索用时 119 毫秒
1.
在固体三轴高压和应变率4.4×10-5s-1下研究了红河断裂带周城断层泥的力学性质。研究结果表明,在差应力作用下,断层泥应力-应变曲线表现出与试件压实、屈服和碎裂流动等不同变形机制对应的非线性,线性等阶段性变化特征。干、湿断层泥破坏应力σc随围压σ3的变化关系分别为在较高围压下,σc随σ3呈线性变化。含水量对变形特征和破坏应力水平有重要影响。干、湿断层泥有效弹性模量Eed和Eem以及(潮)湿断层泥的初始模量Eom均随围压增加而增加,但干断层泥初始弹性模量Eod近似保持常数。同时,Eoded,Eomem,Eem>Eed。在试件变形过程中有声发射事件显示,但数量少,辐射弹性波能量小。断层泥试件破坏型式表现为渐进式碎裂流动特征,因此,断层泥变形有利于断层活动呈现稳滑。 相似文献
2.
3.
以常见的圆形和直墙拱形洞室为对象 ,借边界元方法模拟计算得出不同条件下地下洞室围岩中位移的分布规律和泊松系数、杨氏模量、初始地应力分布、洞形和尺寸等因素的影响。根据使各测线位移量测相对误差为最小的原则 ,对位移量测仪表布置的优化方案提出了建议并与传统方法作了比较 相似文献
4.
<正> 土的变形模量Eο与压缩模量Es的关系是众所关注而又尚未得到很好解决的问题。“用土的现场原始压缩曲线计算土的变形模量”一文(以下简称原文)对此问题做了有益的探讨。原文在其前言及结语中指出其文中所提出的计算变形模量Eο的方法可克服以理论公式Eο=βEs推求Eο能考虑土的受荷历史等缺点。文中还通过具体算例(例1及例2)说明按原文中方法求得的Eο与Es之比可大于1.0。原文所建议的方法无论在理论概念上还是在具体应用上均值得商榷,故本文简要讨论如下。 相似文献
5.
本文是根据在华南地区的几次试桩成果写成的。 当桩承受荷载时,通过予埋在桩内的电测元件,可以测定桩身各量测截面的应变,从而计算桩侧摩阻力、桩尖阻力随位移变化的关系,即桩的荷载传递曲线(τ-S曲线、Pb-Sb曲线)。实测的荷载传递曲线可近似地用双曲线方程来描述。从实用的目的来讨论,可将τ-S曲线简化为弹性-全塑模型,Pb-Sb曲线则简化为弹性-硬化模型,并用五个参数λ,Su,K1,K2和Sbu来表示桩侧,桩尖土的荷载传递规律。 用荷载传递方法,本文提出了用“桩尖位移等值法”,来计算桩的荷载-沉降曲线,并将用该法计算的P-S曲线与现场实测的数据进行对比,结果是吻合的。 相似文献
6.
在设计经受平移与摇摆耦合振动的基础时,Kx,K?,Cx,C?这四个参数是必不可少的。长期以来,为了求得这些参数,设计者每采用半空间理论现成公式,或采用其他一些方法例如振型分解法或近似法(略去阻尼)。本文提出一种旨在求得这些参数的实测方法,名为“相位法”。按此新法,从一个装有激振器的小型试验基础测出两个振幅和两个相位差,便可求得所需参数来。文中展示了一般公式和简化公式,并列举了一个实例。 相似文献
7.
<正> 目前对土坝或地基进行动力反应分析时所需土的动模量Ed及阻尼比λ参数,有的是通过现场由波速法测定;有的是在室内通过试样测定。当测定是在室内进行时,对应变范围较大情况下的Ed和λ,一般都是通过振动三轴仪或振动单剪仪对土样进行往复加荷,测定其在不同激振频率与固结应力状态下的应力、应变波形曲线,然后从该波形中取出某一周的应力、应变波形,绘出该周期的应力-应变滞回圈,如图1。从而计算出动模量Ed=(AB)/(OB),阻尼 相似文献
8.
9.
10.
刘世君 《岩石力学与工程学报》2004,23(24):4262-4262
博士学位论文摘要 岩体本身是一个高度复杂的不确定和不确知系统,其物性参数、本构模型、计算边界条件(地应力等)和量测的位移与应力等无法准确确定。由量测信息来确定各类计算参数和模型的反分析方法自提出以米得到了迅速的发展, 相似文献
11.
墙体侧向位移对土压力有显著影响。基于墙体位移-土压力关系是墙后土体应力应变特征的宏观体现这一基本认识,通过构建Coulomb土压力模型下的几何与平衡方程,将直剪试验中微观的土体单位长度剪切位移ε同剪应力τ关系转化成宏观上的墙体位移与土压力曲线,推导了极限位移可求、涵盖主动至被动状态全过程的墙体位移-土压力计算模型。分析表明:滑移区范围、初始应力状态及土体的ε-τ关系是影响墙体位移-土压力曲线的核心要素;相对于主动区,被动区范围对墙土摩擦作用更加敏感,导致静止与被动状态之间的位移-土压力关系受墙土摩擦影响更加显著;墙后土体初始应力状态对墙体位移的影响主要体现为静止土压力系数K0,随着K0的增大主动与被动状态下的墙体位移相应增加和减小;极限状态下墙体位移与工程经验吻合,理论模型能基本反映土压力随位移的变化规律。 相似文献
12.
13.
在地下工程设计中,横截面上二维初始应力场是地下洞室稳定性分析的重要依据,必须首先需要解决的问题之一。初始应力场一般通过现场试验来测定,但费工费时而且往往很难得到理想效果。在洞室开挖时,利用现场监测资料进行反馈计算能得到较理想的初始应力场。20世纪80年代后提出了多种位移反分析方法,用少数的实测数据分析洞室稳定性,获得较为满意的结果,已得到广泛应用。但应力监测的反馈分析仍鲜为人知。采用穆斯海里什维里弹性平面问题的复变函数解法的基本原理,对非圆形地下洞室应力反馈分析进行了探讨,相应地推导了一系列公式。对映射函数的推求采用实际边界上几个控制点的限定方法,简捷又方便。 相似文献
14.
在多孔介质的热–水–力耦合分析中,孔隙率和孔隙水的黏滞性是影响渗透性的主要因素。通过研究孔隙率和孔隙水黏滞性的改变规律,在数值分析时,引入了孔隙率随应力改变和孔隙水黏滞性随温度改变的渗透非线性分析方法。同时研究了数值分析中温度荷载作用下应力边界条件和位移边界条件对温度应力的影响。研究结果表明:温度荷载作用下,数值分析时采用应力约束边界比位移约束边界更合理;考虑渗透非线性情况下得到的孔隙压力计算值与实测值更接近。 相似文献
15.
瀑布沟工程地下厂房区地应力场的二次计算研究 总被引:2,自引:2,他引:0
首先,采用遗传算法与有限单元法相结合的联合反演方法,对瀑布沟工程地下厂房区地应力场进行大范围的反演分析;然后,考虑主要断层,基于复合单元法,采用位移边界条件,对地下厂房区地应力场进行二次计算,其计算范围与洞室开挖稳定性分析的范围一致。研究结果表明:考虑主要断层的二次计算,不仅可以得到主要断层准确的初始应力,而且可改善一次反演所得的初始地应力场,减小计算相对误差;同时,在计算水平提高的条件下,进行第一次大范围反演时,应尽量考虑主要断层等不连续结构面。 相似文献
16.
糯扎渡水电站#2导流隧洞开挖经过F3断层,开挖过程中,F3断层影响带附近的岩体力学参数直接控制着围岩的变形和应力分布。为了评判后续Ⅱ、Ⅲ层开挖围岩的稳定性,需要反演出F3断层附近围岩的岩体力学参数和初始地应力场。对于隧洞开挖反分析问题,考虑到现场位移监测数据与隧洞开挖之间的相互关系,采用开挖位移增量形式进行反分析,并且分析了三维非线性有限元以开挖位移增量的均方误差作为目标函数的反分析计算过程。为了减少现场的位移量测数据对反分析结果的影响,改善其规律性,采用多元线性回归模型对位移监测数据进行整理,有效的提高了反分析计算结果的精度。最后,利用上述方法反演得到了#2导流隧洞F3断层附近岩层的岩体力学参数和初始地应力场。 相似文献
17.
某电站模型洞围岩位移反分析及预测研究 总被引:1,自引:0,他引:1
张河湾抽水蓄能电站位于河北省井陉县测鱼镇甘陶河干流上。电站安装4台单级混流可逆式水泵水轮机组,总装机容量为1000 MW。地下厂房开挖尺寸(长×宽×高)为151.1 m×23.4 m×48.3 m。为进一步研究地下厂房围岩稳定性和优化设计参数,在地下厂房近旁进行了模型洞围岩观测试验研究,依据模型洞围岩收敛位移、钻孔多点位移、锚杆应力观测结果,进行了反分析,计算结果:水平应力2.52~2.88 MPa,应力比值0.7~0.8,弹性模量26.0 GPa。依据反分析的围岩初始地应力及变形参数,对主厂房及主变室围岩位移及应力分布进行了预测,结果表明,围岩变形均较小,且与地下厂房围岩位移实测值一致性较好。 相似文献
18.
19.
BP 网络和遗传算法在岩石边坡位移反分析中的应用 总被引:166,自引:106,他引:60
探讨了计算速度和可靠性这两个在位移反分析工作中非常重要的问题。一方面用BP 网络代替有限元计算提高了计算效率, 另一方面用遗传算法代替常规的优化算法, 使反分析结果与初值无关。三介质边坡算例验证了上述解决方案的可行性。 相似文献
20.
均匀设计原理在地下工程位移反分析中的应用 总被引:3,自引:0,他引:3
以小湾水电站为背景,在试验、监测、前期分析结果的基础上,建立地质与施工的概化模型。以围岩基本力学参数和初始应力场为基本变量,按均匀设计方法进行计算方案的组合,采用考虑开挖卸荷效应的三维弹塑性有限元方法完成了地下硐室群开挖模拟,并应用多元线性回归模型进行了围岩基本力学参数和初始应力场的反演分析。应用反演计算所得围岩基本力学参数和初始应力场计算各监测点的开挖扰动位移增量,相应的计算值与实测值较为吻合,表明反演得到的力学参数和地应力场基本合理,均匀设计原理在地下工程位移反分析中具有较高的实用价值。 相似文献