加气混凝土砌块墙体饰面空裂的材性研究

要解决加气混凝土砌块墙体饰面空裂的技术难题,最重要的是要选用与加气混凝土材料相适应的专用抹面砂浆。本文对加气混凝土及其砌块的材料特性进行了较深入的研究;对其配套抹面砂浆的改性机理进行了探讨。     

EPS板薄抹灰外墙外保温系统应用技术

结合济南某工程,通过对该系统传热系数的计算分析,得出外墙具体做法:在240mm厚加气混凝土砌块墙上做40mm厚EPS板和5mm厚抗裂抹面砂浆.重点介绍粘贴EPS板,涂刷抹面层砂浆,铺挂耐碱玻璃纤维网格布,门窗洞口拐角处细部处理,分格缝、变形缝构造等施工工艺,指出薄抹灰表面裂缝产生的原因及预防控制措施.该工程取得了良好的施工效果.     

加气混凝土墙体变形的测定与开裂风险分析

通过实验测定加气混凝土砌块和抹面砂浆的干燥收缩变形,抹面砂浆的抗压强度、劈裂抗拉强度等指标,测定了自然环境条件下实验墙体的砂浆层表面和加气混凝土砌块表面的变形,分析了温度和湿度共同影响下加气混凝土墙体的开裂风险。研究表明,加气混凝土墙体的变形受温度和湿度共同作用,墙体的抹面砂浆层变形幅度大于加气混凝土砌块,最大值可达1600个微应变,开裂风险较大。     

蒸压加气混凝土砌块自保温墙体的传热系数试验

分别制作了三种不同构造的蒸压加气混凝土砌块自保温墙体,并采用标定热箱法行了传热系数试验。结果显示,随着龄期的增长,墙体表面层含湿率和传热系数都逐渐降低,两者变化趋势具有一致性,56d传热系数比3d低23%以上。在龄期和含湿率相当的情况下,采用专用砂浆砌筑的自保温墙体传热系数较普通砂浆砌筑的墙体传热系数低14.1%,在普通砂浆砌筑的墙体上用复合水泥发泡板再进行保温措施时,传热系数能降低40.2%,且比专用砂浆砌筑的自保温墙体要低30.4%。     

Z形单腔复合保温混凝土砌块

Z形单腔复合保温混凝土砌块在外形构造与构造洞构造两方面的特点,能最大限度地提升墙体的热工性能,与相同厚度的蒸压加气混凝土砌块相近.该砌块外壳为混凝土,砌筑时无需专用的抹面砂浆和挂网,可克服加气混凝土砌块墙体易开裂、抹面层易出现空鼓脱落的弊病.     

加气混凝土砌块砌体收缩和开裂性能试验研究

采用3种加气混凝土砌块分别砌筑2 m×3m的砌体,并使用不同的抹面砂浆进行抹面,研究了不同加气混凝土砌体在自然条件下的收缩、开裂等情况.结果表明,吸水率低的加气混凝土砌块砌筑的砌体裂缝较少,裂缝宽度较小,使用专用抹面砂浆抹面可改善加气混凝土砌体开裂的问题;吸水率低的加气混凝土砌块砌筑的砌体收缩较小,使用专用抹面砂浆的加气混凝土砌体收缩较小.     

自保温砌块墙体在夏热冬冷地区的传热性能研究

对陶粒泡沫混凝土砌块、加气混凝土砌块、黏土砖以及细石空心混凝土砌块(填充聚苯板/未填充聚苯板)5种砌体材料进行研究,并建立了多材料围护结构模型,采用热流计法同步测试了各墙体的传热系数。此外,还对墙体的热稳定性以及温差、环境温度以及温度传感器的分布对传热系数的影响进行了分析。结果表明,190mm厚陶粒泡沫混凝土砌块和加气混凝土砌块墙体以及290mm厚填充聚苯板的细石空心混凝土砌块墙体的传热系数均1.0W/(m2·K);虽然陶粒泡沫混凝土砌块的传热系数与填充聚苯板的细石空心混凝土砌块基本相同,但前者块体容重却远比后者低。此外,还得到了陶粒泡沫混凝土砌块墙体传热系数的线性预测模型。     

砌筑砂浆对陶粒加气混凝土砌块自保温墙体热工性能的影响

主要研究普通砌筑砂浆、薄层砌筑砂浆和轻质保温砌筑砂浆对陶粒加气混凝土砌块自保温墙体热工性能的影响。研究表明,与普通砌筑砂浆相比,薄层砌筑砂浆和轻质保温砌筑砂浆使得陶粒加气混凝土砌块墙体的传热系数显著降低。     

加气混凝土砌体专用砂浆的研制与应用

为适应加气混凝土砌块发展需要,根据加气混凝土砌块的吸水特点,研制成加气混凝土砌块砌筑、界面和抹面砂浆外加剂及其配制的加气混凝土专用砂浆;介绍了加气混凝土专用砂浆的性能特点、施工要求及其工程应用情况。     

砌筑砂浆热桥影响下多排孔陶粒混凝土空心砌块砌体保温效果研究

介绍了采用复合材料划分孔道的办法计算多排孔混凝土砌块的平均导热系数,并讨论了用陶砂砂浆代替普通砌筑和抹面砂浆造成的传热系数的变化,指出了用专用保温砂浆砌筑和抹面对于提高自保温墙体保温性能的意义。     

天然气燃烧烟气的冷凝传热特性

分析了天然气燃烧烟气的冷凝传热过程，综述了烟气冷凝传热的准则。综述了烟气流过管束、高流速、不同空气系数及不同的SO2体积分数等工况下的冷凝传热特性。     

窝形翅片管换热器强化传热研究

本文对三种窝形翅片管——单面球形窝、单面柱形窝、双面球形窝与普通光滑平板式翅片管在吸风式直流风洞上进行了性能对比实验研究.采用微机对实验数据进行整理,得出了各种翅片的性能曲线和计算公式,并与平翅片进行了比较.研究结果表明:在迎面风速为1.7m/s～5.5m/s,雷诺数为840相似文献   

横流热源塔换热性能研究

针对制热工况,建立横流热源塔传质传热数学模型。对数学模型的计算准确性进行实验验证。选取重庆、长沙、杭州、西安、南京、青岛6座城市作为计算对象,分析计算热源塔显热换热量、潜热换热量的影响因素以及一定计算条件下的显热换热量、潜热换热量。计算结果与实验测量结果偏差很小,数学模型的计算结果可信。进口防冻液温度的影响:当防冻液、空气质量流量一定时,6座城市的显热换热量、潜热换热量均随进口防冻液温度的升高而减小。进口防冻液温度相同时,显热换热量、潜热换热量由大到小的城市均为重庆、长沙、杭州、南京、西安、青岛。防冻液质量流量的影响:重庆、长沙、杭州、南京、西安、青岛的进口防冻液温度分别选取-4、-8、-9、-11、-12、-14 ℃,空气质量流量一定时,6座城市热源塔显热换热量、潜热换热量均随防冻液质量流量的增大而增大,但潜热换热量增大幅度非常小。空气质量流量的影响:重庆、长沙杭州、南京、西安、青岛的进口防冻液温度分别为-4、-8.-9、-11、-12、-14℃,防冻液质量流量一定时,6座城市热源塔显热换热量、潜热换热量均随空气质量流量增大而增大。空气质量流量对重庆热源塔潜热换热量的影响最明显,其次分别为长沙、杭州、南京、西安,对青岛热源塔潜热换热量的影响微弱。一定计算条件下,6座城市热源塔显热换热量差别比较小,而潜热换热量差别明显,室外空气含湿量越大的城市热源塔潜热换热量越大。     

三维高效强化传热管传热系数的试验研究(1):蒸发强化传热

试验测试了一种可用于满液式壳管换热器的管外侧强化沸腾和强化冷凝的双效强化传热管.用热阻分离法计算了使用R134a制冷剂时制冷剂侧和水侧的表面传热系数.试验结果表明,在较大的热流密度(大于20 kW/m2)下该管较传统的强化沸腾传热管具有较大的池沸腾表面传热系数;在较大的热流密度(大于15 kW/m2)下较传统的强化冷凝管具有较大的管外冷凝表面传热系数.     

分户热计量分室调节户间传热的计算

应用非稳态传热的数值分析法，分析了现有钢筋混凝土住宅标准层的两类最普遍的典型房间，在采用分室调节最低值时（停止供暖时），典型房间室温和与邻室的户间传热温差及围护结构温度分面的变化规律，得出两类房间户间传热温差值。     

电流体力学强化水平管内凝结传热试验研究

在电流体力学(EHD)强化传热试验台上进行了水平管内凝结传热的强化试验研究，结果表明，EHD技术对水平管内的凝结传热有明显的强化效果；低热流密度时，强化效果较好，增大热流密度时，强化效果减弱；热流密度维持不变时，强化系数随强化电压的升高而增大；在本试验条件下，对凝结传热的最大强化系数为156％。     

A simple method for estimating transient heat transfer in slab-on-ground floors

The problem of calculating transient heat transfer in concrete floor slabs is complicated due to ground coupling, which can require the numerical solution of two or three-dimensional transient conduction equations. This paper presents a simplified method for calculating transient slab-on-ground heat transfer that can be incorporated within hourly simulation programs. The method assumes that there are two primary one-dimensional paths for heat transfer from a ground-coupled floor slab: (1) one-dimensional heat transfer from the perimeter of the slab to the ambient and (2) one-dimensional heat transfer between the slab interior surface and a portion of the soil beneath the slab. The perimeter heat transfer is assumed to occur at quasi-steady state and is characterized in terms of a perimeter heat loss factor (F_p). Transient heat transfer within the slab and ground are modeled using a simple thermal circuit employing three nodes with an adiabatic boundary condition at a specified depth within the soil underneath the slab. Although some simulation models consider this type of two-path model, there appears to be no validation of this approach and there is no guidance for specifying perimeter heat loss factors and underfloor soil depths and node locations for the thermal circuit. In the current paper, results from detailed two-dimensional finite-element models for typical floor constructions and soil properties were used to identify (1) locations for nodes within the slab and soil, (2) correlations for soil depth as a function of soil properties associated with the underfloor adiabatic boundary condition, and (3) correlations for perimeter heat loss factor as a function of soil properties and edge insulation levels for different constructions. Transient heat transfer results from the simple model compared well with results from the finite-element program for different floor constructions, edge insulation, soil properties, locations, and times of year.     

分户热计量户间传热问题的探讨

分析了不同因素对户间传热的影响情况,以及因户间传热负荷给设计采暖负荷、采暖设备设计选型、用户使用、投资增加等带来的问题,并提出解决问题的措施。     

武汉与重庆典型地质结构下的地埋管换热性能

地埋管地源热泵换热器的换热性能受到不同地质结构的影响。以武汉和重庆地区的典型地质构成为边界条件,建立了三维地埋管的单孔双U管换热模型,通过模型计算,获得了两种地质条件下的地埋管换热性能,以重庆地区的地源热泵热响应测试结果以及工程运行数据出发,对模型的计算结果进行了验证,结果表明,模型吻合度较好,可以应用于工程分析。以模型为条件,进行地质结构对换热性能的影响度分析,预测了两地地埋管地源热泵的换热性能并计算得到换热器的平均换热系数分别为武汉地区K1=1.65(W/m·K),重庆地区K2=1.51(W/m·K)。     

浅埋工程围护结构全年动态传热计算

浅埋地下工程围护结构三维非稳态传热由于受到工程埋深、几何型式、室外气象参数、室内周期性变化空气以及围护结构热特性参数等的影响而显得尤为复杂。将室内空气对围护结构传热的影响综合考虑，基于FLUENT商业软件采用耦合传热计算方法对三维非稳态传热进行数值求解。通过这一方法可以得到围护结构全年动态传热量，并可反求室内空气与围护结构的对流换热系数。