基于正交试验的脱硫灰-沙漠砂基绿色砂浆的试验研究

利用当地丰富的粉煤灰、脱硫灰固废资源和地产丰富的沙漠砂资源,研制节能环保、生态型绿色建筑材料。固定试验配合比中脱硫灰的质量分数不变,考虑沙漠砂、粉煤灰、水泥和石膏四个因素,每个因素取三个水平,以抗压强调、表观密度和稠度作为主要指标,进行了正交试验研究。试验结果显示:砂浆稠度变化范围为65~110 mm,砂浆28 d的抗压强度变化范围为1.32~4.58 MPa,砂浆28 d表观密度变化范围为1.41~1.56 g/cm3。利用粉煤灰、脱硫灰固废资源和沙漠砂制备绿色砂浆是可行的。     

基于电厂灰渣制备绿色砂浆的试验研究

利用当地电厂丰富的粉煤灰、煤渣和脱硫石膏3种固体废弃物资源研制绿色轻质建筑砂浆。在单因素试验研究的基础上,固定材料配合比中煤渣的质量分数,设计正交试验,探索利用煤渣、粉煤灰和脱硫石膏研制绿色建筑砂浆的可行性。结果表明,用电厂粉煤灰、煤渣和脱硫石膏3种主要固体废弃物,掺加少量的水泥和石灰可制备出28d抗压强度变化范围为1.23～14.48MPa、28d自然表观密度变化范围为1.370～1.617g/cm~3的绿色、轻质建筑砂浆。     

外加剂对蒸压加气混凝土砌块专用砂浆性能的影响

为了研究外加剂对蒸压加气混凝土砌块专用砌筑砂浆性能的影响,在前期试验研究的基础上,固定砂浆中水泥、砂、粉煤灰、水的用量,在其中掺加不同用量的羟丙基甲基纤维素、引气剂和可再分散乳胶粉三种外加剂,通过正交试验,研究三种外加剂对专用砂浆性能的影响,探索符合不同需求条件下的外加剂的合理掺量。试验研究表明,对砂浆稠度、28 d抗压强度和28 d表观密度影响的显著性顺序是羟丙基甲基纤维素、可再分散乳胶粉和引气剂;掺加外加剂后,砂浆28 d抗压强度变化范围为8.91~19.91 MPa,稠度变化范围为26~84 mm,表观密度变化范围较小。     

古尔班通古特沙漠砂混凝土配合比试验研究

利用正交试验方法对新疆古尔班通古特沙漠砂混凝土的工程特性进行了试验研究,考察了水胶比、灰砂比、沙漠砂替代率、粉煤灰掺量和减水剂对沙漠砂混凝土立方体抗压强度、和易性的影响,并对试验结果进行了极差、方差和因素指标分析。试验结果表明,对于混凝土立方体的抗压强度,7 d时各因素的影响顺序为:水胶比沙漠砂替代率灰砂比粉煤灰掺量减水剂掺量;28 d时各因素的影响顺序为:水胶比减水剂掺量沙漠砂替代率灰砂比粉煤灰掺量;对于混凝土立方体的和易性,各因素的影响顺序为:水胶比沙漠砂替代率灰砂比减水剂掺量粉煤灰掺量。综合分析各因素对沙漠砂混凝土抗压强度、和易性的影响,最终确定沙漠砂混凝土的最优配合比。     

新型脱硫灰基稻壳保温砂浆的制备及性能研究

以固废物脱硫灰替代部分水泥,辅以轻质骨料稻壳,制备出了水泥-脱硫灰-稻壳保温干混砂浆,研究了脱硫灰掺量、稻壳掺量等对砂浆性能的影响,并对胶凝材料体系最佳配比进行了试验优选。研究结果表明,水灰比为0.51、脱硫灰替代10%水泥、外掺9.7%的稻壳替代河砂、胶砂比为1:0.97的稻壳保温砂浆导热系数低,表观密度为1623kg/m~3,28d抗压强度为11.5MPa,,且砂浆保水率为92.6%,2h稠度损失率为13.9%,凝结时间为7.3h,各项性能均满足GB/T 25181—2010《预拌砂浆》标准要求。     

废砖粉制备再生砂浆的研究

利用废砖粉、水泥、天然砂及水制备再生砂浆,通过单因素试验研究了天然砂投加量、水灰比及废砖粉投加量对所得砂浆稠度、28d抗压强度的影响。结果显示:当水泥、天然砂及废砖粉的投加量均为2.5kg,水灰比为0.8时,所得砂浆的稠度及抗压强度分别为71mm及24.96MPa。     

固硫灰对机制砂干混砂浆性能影响的试验研究

通过在干混砂浆中逐步使用固硫灰替代石粉,研究了固硫灰对干混砂浆需水量、稠度、2 h稠度损失、分层度、含气量和抗压强度的影响,并分析了固硫灰和粉煤灰导致建筑砂浆含气量降低的机理。试验结果表明:在用水量基本一致的情况下固硫灰降低了砂浆稠度,增加了砂浆2 h稠度损失;随着固硫灰掺量的增加,砂浆分层度先降低后升高再降低,但是砂浆含气量逐步降低,7 d和28 d抗压强度提高。固硫灰的细度和表面性质是砂浆含气量降低的重要原因。     

沙漠砂混凝土抗压和抗折强度试验研究

通过设计重复试验的四因素三水平正交试验,进行了水胶比、粉煤灰掺量、砂率和沙漠砂替代率不同沙漠砂混凝土28 d抗压强度和抗折强度试验,分析各因素对沙漠砂混凝土28 d抗压强度和抗折强度影响。通过极差分析可知,沙漠砂混凝土最优配合比为水胶比0.4,粉煤灰掺量10%,砂率30%,沙漠砂替代率25%。通过方差分析可知,水胶比和粉煤灰掺量对沙漠砂混凝土28 d抗压强度影响高度显著,砂率和沙漠砂替代率对沙漠砂混凝土28 d抗压强度影响不显著;水胶比对沙漠砂混凝土28 d抗折强度影响高度显著,粉煤灰掺量、砂率和沙漠砂替代率对沙漠砂混凝土28 d抗折强度影响不显著,该研究可为沙漠砂混凝土在实际工程中应用提供理论依据。     

新型陶粒混凝土材料配合比试验研究

为充分利用当地工业固废研制新型生态墙体材料,在前期试验研究的配合比基础上,设计不同砂率、不同微硅粉掺量、不同脱硫石膏掺量、不同脱硫灰掺量、不同水泥掺量、不同水胶比这6种单因素,主要进行了45组135块新型陶粒混凝土立方体试件的抗压强度和表观密度的试验研究。研究结果表明,各因素对材料的抗压强度和表观密度均有较大影响,几种工业废料可以作为陶粒混凝土的掺合料使用。     

机制砂MB值对干混砂浆性能的影响

为研究机制砂MB值对干混砂浆性能的影响，将泥粉按0、15%、30%、45%和60%的用量等量替机制砂中的石粉，从而配制出不同MB值的机制砂。利用不同MB值的机制砂制备M10抹灰砂浆，并测试各组砂浆的标准稠度用水量、密度、2 h稠度损失率、砂浆保水率、7 d及28 d抗压强度，从而研究机制砂MB值对干混砂浆性能的影响规律。研究结果表明,随着机制砂MB值的提高，砂浆的密度无明显变化，但标准稠度用水量，2 h稠度损失率增加，砂浆保水率及7 d和28 d强度有所下降。     

燃煤电厂灰渣制备空心砌块灌芯材料的试验研究

利用正交试验方法对利用燃煤电厂灰渣制备空心砌块灌芯材料的工程特性进行了试验研究,考察了粉煤灰、脱硫石膏、煤渣粉粒、水泥不同掺量对灌芯材料立方体在3、7、28 d状态下的抗压强度和表观密度的影响,并对试验结果进行了极差和因素指标分析。最后确定出28 d最优掺量配合比为粉煤灰0.8∶脱硫石膏0.4∶煤渣粉粒0.2∶水泥0.5。     

灰砂比对工业废渣干混砂浆性能的影响

研究了高掺量磷渣粉、粉煤灰干混砂浆的灰砂比对砂浆性能的影响及激发剂对砂浆的作用机理。结果表明,在砂浆稠度基本不变的前提下,随着灰砂比减小,砂浆和易性变差,凝结时间延长,抗压强度降低,拉伸黏结强度逐渐减小,28 d干缩逐渐增大,但在灰砂比为1∶1~1∶6的范围内其性能均能满足GBT 25181—2010《预拌砂浆》中对应等级标准要求,调整灰砂比可以配制出M5.0~M30不同强度等级的普通干混砂浆。     

古尔班通古特沙漠砂混凝土劈裂强度试验研究

利用正交试验方法对新疆沙漠砂混凝土的力学性能进行了试验研究,考察了水胶比、灰砂比、沙漠砂替代率、粉煤灰掺量和减水剂对沙漠砂混凝土立方体劈裂强度的影响,并对试验结果进行了极差、方差和因素指标分析。试验结果表明,对于沙漠砂混凝土立方体劈裂强度,各因素的影响顺序为:水胶比A灰砂比B减水剂掺量E粉煤灰掺量D沙漠砂替代率C。最后通过拟合分析,得出沙漠砂混凝土立方体劈裂强度的计算公式。     

再生砂和再生粉对干粉砂浆工作性和力学性能的影响

将废弃混凝土破碎、筛分制成再生砂和再生粉，研究了再生砂、再生粉分别等质量替代机制砂、石粉对干粉砂浆工作性和力学性能的影响，并对微观结构和水化产物进行了分析。结果表明：再生砂的掺入会增大砂浆的需水量、稠度损失和保水率，降低砂浆的表观密度；再生粉掺入过多会导致砂浆的需水量、表观密度和保水率降低，稠度损失增大；随着再生砂替代率的增加，砂浆的3 d抗压强度降低，28 d抗压强度先增大后减小，这主要归因于再生砂的内养护作用；再生粉对砂浆的3 d和28 d抗压强度影响不大，这主要归因于再生粉的水化作用和晶核效应；综合考虑砂浆的工作性和力学性能，建议再生砂替代率不超过40%，再生粉替代率不超过60%。     

废弃混凝土再生混合砂砂浆性能正交试验研究

利用废弃混凝土再生粗砂部分取代特细砂得到废弃混凝土再生混合砂。基于正交试验,研究了水胶比、废弃混凝土再生粗砂取代率和粉煤灰取代率对废弃混凝土再生混合砂砂浆稠度、抗压强度和抗折强度的影响。通过层次分析法得出了各因素、各水平的影响权重和优选方案,并进行了机理分析。研究表明:水胶比是影响废弃混凝土再生混合砂砂浆稠度、抗压强度和抗折强度的主要因素;粉煤灰掺入对废弃混凝土再生混合砂砂浆的强度有较大劣化作用。     

废陶瓷再生混合砂砂浆的干缩性能

通过不同骨料砂浆干缩性能对比试验,研究了废陶瓷再生骨料对砂浆干缩性能的影响规律。采用正交试验,研究了废陶瓷再生粗砂取代率、粉煤灰取代率和水胶比对废陶瓷再生混合砂砂浆干缩性能的影响规律。结果表明,废陶瓷再生骨料有利于降低砂浆的干缩。废陶瓷再生粗砂取代率是影响废陶瓷再生混合砂砂浆干缩的主要因素。粉煤灰取代率在7d以前对砂浆干缩的影响较大,7d以后影响变小,粉煤灰取代率为10%时对废陶瓷再生混合砂砂浆干缩影响最大。     

沙漠砂高强混凝土力学性能研究

通过正交试验,分析了沙漠砂替代率、粉煤灰掺量、砂率和水胶比对沙漠砂高强混凝土7、28 d抗压强度和28 d劈裂抗拉强度的影响;在正交试验基础上,通过单因素试验,进一步研究不同沙漠砂替代率对沙漠砂高强混凝土抗压强度的影响规律。研究结果表明:用沙漠砂替代中砂配制高强混凝土是可行的;综合考虑正交试验和单因素试验的研究成果,沙漠砂高强混凝土中沙漠砂的最佳替代率0~40%。     

粉煤灰和引气剂对玻化微珠保温砂浆性能的影响

通过在玻化微珠保温砂浆中掺入不同掺量的粉煤灰和引气剂,系统研究粉煤灰和引气剂对玻化微珠保温砂浆稠度、湿表观密度、干表观密度、抗压强度、导热系数、线性收缩率的影响规律。结果表明:在单掺粉煤灰时,保温砂浆的稠度先增大后降低,而湿表观密度、干表观密度、抗压强度和导热系数均为先降低后增大,同时粉煤灰对砂浆收缩有一定的抑制作用。在粉煤灰和引气剂共掺时,考虑到保温砂浆综合性能,存在引气剂的最佳掺量值。掺入20kg/m3粉煤灰和0.1%引气剂的玻化微珠保温砂浆可以得到较好的性能。     

C40沙漠砂混凝土抗氯离子渗透性能

通过设计四因素三水平正交试验,进行了水胶比、粉煤灰掺量、砂率和沙漠砂替代率不同沙漠砂混凝土28 d抗压强度和抗氯离子渗透性能试验,分析了各因素对C40沙漠砂混凝土28 d抗压强度和抗氯离子渗透性能影响。研究表明:对于沙漠砂混凝土28 d抗压强度,水胶比影响最大,粉煤灰掺量次之,沙漠砂替代率第三,砂率最小;对于28 d龄期沙漠砂混凝土电通量,粉煤灰掺量影响最大,水胶比次之,砂率第三,沙漠砂替代率最小。Resistance to the permeability of chloride ion of C40 desert sand concrete     

砂的颗粒组成对砂浆性能影响的试验研究

将3种粗细程度不同的砂,即4.75mm>D≥1.18mm的粗砂,1.18 mm>D≥0.3 mm的中砂及0.3 mm>D≥0.075 mm的细砂,按配合比均匀设计方法进行配合比组合,分别测得了各组合方案的堆积密度,找出最大堆积密度的一组,与天然砂、粗砂、细砂作为4种试验砂,配制了M15砂浆,分别测定其28 d强度、表观密度、抗Cl-能力和抗碳化能力,分析了砂的粒径级配对砂浆性能的影响。试验结果表明:在水泥用量一定的情况下,大密度砂拌制的砂浆性能要优于其他三组砂浆,且大密度砂浇筑的砂浆试块表观密度最大。