真空玻璃与不同型材组合的线传热系数研究

本文采用模拟计算的方法,针对不同标准中对边部传热的不同定义,模拟计算出真空玻璃与不同型材组合时的线传热系数,并得到了真空玻璃线传热系数对整窗的传热系数的影响。研究结果表明:不使用Low-E镀膜玻璃真空玻璃窗的线传热系数为0.037~0.046 W/(m·K),Low-E镀膜玻璃真空玻璃窗的线传热系数为0.054~0.085 W/(m·K),真空玻璃窗的线传热系数使整窗的传热系数增大约0.1~0.2 W/(m2·K)。     

热箱法在建筑节能专项验收中的应用初探--用RX-Ⅱ型传热系数检测仪测定

本文主要探讨了郑州市建筑节能现状,采暖居住建筑节能专项验收围护结构传热系数检测方案的确定,RX-Ⅱ型传热系数检测仪简介,热箱法测试传热系数K实例及误差分析,应用RX-Ⅱ型传热系数检测仪测试应注意问题及尚须进一步探讨的问题.     

热箱法在建筑节能专项验收中的应用初探——用RX-11型传热系数检测仪测定

本文主要探讨了郑州市建筑节能现状,采暖居住建筑节能专项验收围护结构传热系数检测方案的确定,RX—Ⅱ型传热系数检测仪简介,热箱法测试传热系数K实例及误差分析,应用RX—Ⅱ型传热系数检测仪测试应注意问题及尚须进一步探讨的问题。     

建筑外窗传热系数检测的不确定度分析

门窗传热系数是影响建筑节能性能的重要参数,本文从门窗传热系数检测的影响因素出发,分析了实验室检测外窗传热系数的不确定度,有普遍的意义。     

轻木结构建筑外围护结构平均传热系数计算

轻木结构建筑的外围护结构构造复杂,外围护结构的传热系数无法简单地用一维传热来进行计算。本研究通过二维传热计算确定了轻木结构建筑墙板和屋面板的传热系数。采用线传热系数法计算了两种体系外墙节点的线传热系数值和外墙的平均传热系数,并采用《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ26-2010中的方法确定了轻木结构建筑外墙平均传热系数的修正系数。研究结论可以作为轻木结构建筑屋面和外墙平均传热系数取值的依据,简化了此类建筑的节能设计,为轻木结构建筑的推广使用提供了便利。     

塑钢门窗节能效果分析

从影响门窗传热系数的因素入手,重点分析了门窗玻璃和框扇的传热系数与门窗传热系数的关系,以塑料门窗和铝合金门窗为实例来验证,量化了这一关系,并提出提高塑料门窗保温性能的途径.     

中空玻璃传热系数测量不确定度评定

玻璃的传热系数表征玻璃热量传递能力的大小。目前的新型建筑中使用大面积的幕墙玻璃,因此,玻璃传热系数的大小直接影响建筑使用过程中的节能效果。根据JJF1059.1-2012《测量不确定评定与表示》,建立传热系数计算模型,对中空玻璃的传热系数测量过程的各项不确定性因素进行分析,并对各类因素影响作用进行量化计算,得出了玻璃传热系数的测量不确定度评定结果。     

检测位置对墙体传热系数最小二乘辨识精度的影响

众所周知墙体传热系数检测位置对墙体传热系数检测的影响很大,因此,检测时需要确定合适的检测位置,以减小墙体传热系数现场检测的误差。对墙体模型的建立进行了介绍,采用AN-SYS软件模拟了外墙角墙体和带窗墙体的温度场与热流场,再根据最小二乘递推法辨识理论,通过Matlab软件编制程序,辨识得出墙体的传热系数,并研究了测试位置对外墙角墙体和带窗墙体传热系数辨识精度的影响,得出了外墙角墙体和带窗墙体边缘影响的范围以供参考。     

RX-Ⅱ型传热系数检测仪检测实例及应注意问题

本文主要探讨了RX—II型传热系数检测仪测试原理及特点、热箱法测试传热系数K实例及误差分析、应用RX—II型传热系数检测仪测试应注意问题及尚须进一步探讨的问题。     

建筑门窗传热系数分析与试验研究

结合现行国家标准和计算规程分析了建筑门窗的传热系数特性,采用有限单元法分析了建筑外窗的传热系数,结合国际标准和我国的计算规程,给出了线传热系数的计算方法,结果表明：本文提出的计算方法其计算结果与试验值吻合较好,且能很好地满足我国规范要求,为建筑门窗的传热系数计算提供一种方法。     

流体流速对钛板板式换热器总换热系数的影响

利用实验数据对钛板板式换热器总换热系数与流速之间的关系式进行拟合,计算分析流速对总换热系数的影响。一级侧(热流体)或二次侧(冷流体)流速增大时,换热器总换热系数随之增大。设定一级侧流体流速不变,二级侧流体流速越高,通过增大流速强化传热的作用越弱。     

基于CJJ94—2009的燃具安装要求

对CJJ94-2009《城镇燃气室内工程施工与质量验收规范》、GB50494--2009《城镇燃气技术规范》等标准中关于燃具安装要求的规定进行解读,探讨了燃具的质量及安装场所要求、各种燃具的安装要求。     

套管换热器强化传热实验研究

实验对比了内管插螺旋线圈套管换热器与普通套管换热器用于蒸汽-空气传热及波纹管降膜蒸发套管换热器与光滑管降膜蒸发套管换热器用于蒸汽-水传热的传热效果.实验条件下,采用内管插入物的强化传热方法,使普通套管换热器的传热系数提高约37%;采用凹凸变化壁面的强传热方法,使降膜蒸发套管换热器的传热系数提高约27%.     

确定墙体内表面换热系数的实验方法

首次提出了用辅助变量法分析建筑墙体内表面换热过程及推导墙体内表面换热系数的实验方法。实验和预测检验表明：该方法能够真实反映墙体内表面换热过程,为确定墙体内表面换热系数找到一种实用有效的方法。     

竖直U形地埋管换热器传热特性实验研究

竖直U形地埋管换热器进水温度一定的条件下,进出水温差不仅反映地埋管换热器的换热能力,还影响着地源热泵的运行效率,引入地埋管换热器能效系数反映此影响特性。实验研究了地埋管换热器进水温度、流量、地埋管埋深对地埋管换热器传热特性的影响。提高地埋管换热器的进水温度、降低流量、增大地埋管埋深可以有效增大能效系数。受地质条件与经济性等制约．地埋管换热器进水温度、埋深不能无限制增大,流量不能无限制减小,应根据实际情况进行优化分析：     

大过冷度逆流式过冷器换热特性研究

阐述了大过冷度制冷-高温水蓄冷空调系统原理，对该系统中的关键设备过冷器进行了选型和计算。在液-液换热型板式换热器传热特性无资料的情况下，根据板式蒸发器的传热特性和管式液-液热交换换热器与管式蒸发器式蒸发器的传热系数的比值来估算板式过冷器的传热系数或传热单元数，实验证明，这种设计方法是成功的。     

利用纵向涡旋发生元强化传热

介绍了翼型纵向涡旋发生元强化传热技术。对比实验中,应用此技术的换热器的对流换热系数比装有扰流柱的换热器提高2.5倍。     

双向通风窗三层玻璃系统传热系数计算方法

双向通风窗具有特殊的三层玻璃系统,在不通风工况下,玻璃间隙空气层的传热方式包括对流传热。提出了三层玻璃系统传热系数的计算方法,通过实验测量了玻璃间隙空气层厚度为20mm时三层玻璃系统的传热系数,计算结果与实测结果误差很小,计算方法准确性较高。计算了玻璃间隙空气层厚度对传热系数的影响,得到间隙空气层厚度为40mm时,传热系数最小,双向通风窗在不通风工况下绝热性能最好。     

地源热泵地埋管换热器传热研究(2):传热过程的完全数学描述

建立了管内流体换热和土壤换热的耦合模型,并在此基础上建立了与地面热泵模型耦合的地源热泵系统仿真模型.给出了边界条件和计算参数的确定方法,计算参数包括:流体与管内壁面的表面传热系数、地面的表面传热系数、大气温度、不同埋深土壤温度、多孔介质土壤有效导热系数.