异型游梁抽油机后驴头连接套的焊接与加工

异型游梁抽油机与常规游梁抽油机相比，前者在结构上增设了后驴头钢绳软连接。后驴头与游梁的连接是否可靠是该型机的重要质量保证之一。采用在连接套上增设圆挡环的方案，将连接套内孔焊接变形的问题转移到前道工序（精加工）之前和圆挡环外圆上，从而提高了连接套的形位精度。用新方案焊接后，销轴与连接套内孔的配合间隙最大为＋0．4mm，最小为＋0．17mm，大大提高了装配质量，标准公差等级由原IT12级提高到IT10级。     

异型游梁式抽油机后驴头与游梁连接销孔的加工

异型游梁式抽油机后驴头与游梁连接销孔的加工新疆第三机床厂（乌鲁木齐８３０００６）季详云张文勋异型游梁式抽油机其结构特点是增设了后驴头，后驴头与游梁的装配如图１所示。后驴头中插入游梁是通过两个销子连接在一起的。为此，两销孔的加工质量将是连接可靠性的重要...     

扶正器和刮蜡器的挡环与抽油杆之间的固定方法

扶正器和刮蜡器的挡环与抽油杆之间的固定方法，它是油田井下抽油用的辅助装置与抽油杆之间的固定方法。首先将抽油杆的表面进行前期硬化处理，再选用耐磨、耐高温、易注塑的改性尼龙作为扶正器和刮蜡器挡环的原料，然后将改性尼龙原料用注塑机一次注入到设在抽油杆上的扶正器模具和刮蜡器的挡环模具内，待冷却后，去掉扶正器模具和刮蜡器的挡环模具，扶正器和刮蜡器的挡环便固定在抽油杆上了。     

CYJ3抽油机游梁中央支承和输出轴挡盖的改进

CYJ3抽油机游梁中央支承和减速器输出轴挡盖在结构设计上存在缺陷,对其做了以下几点改进:①改两端分体轴承座为整体式;②改中间支承方轴为易加工的支承轴;③改U形螺栓连接为U形卡瓦,并采用标准直螺栓与上支承座连接;④将减速器输出轴挡盖的楔键端面处由开口改为一体。现场应用表明,改进后的抽油机使用效果良好,进一步提高了适用性、可操作性、安全性,延长了使用寿命。     

酸压技术在塔里木盆地沙23井的应用

塔里木盆地沙２３井储层属低孔低渗油气层，且埋藏深度大，裸眼井段长，采用酸化或压裂措施均难以奏效，而酸压是较优的方案。根据室内试验结果，选用处理液配方为：胶质－沥青－蜡清除剂９５％Ｃ９６＋５％ＳＯ６８；酸液属ＭＳＲ低伤害速盐酸，即２０％ＨＣｌ＋４．０％ＨＳ－２＋２．０％ＨＲ－５Ｂ＋５．０％Ａ２８０＋１．０％ＺＰ－２＋０．５％ＦＰ－６０＋０．０４％ＰＲ－４＋０．３％ＨＸ－５＋０．１％ＺＸ－６；顶替液为     

环隙式离心萃取器处理含酚废水的研究：Ⅰ.单级实验

采用φ２０ｍｍ环隙式离心萃取器研究了不同操作条件对夹带量和传质级效率的影响选取的体系是高效酚萃取剂ＱＨ－１－苯酚硝酸溶液。试验表明，当转速为２５００－４０００ｒ／ｍｉｎ，总流量在８５ｍＬ／ｍｉｎ以下，流比从１：１－４：１，环隙为２．５－５．５ｍｍ时，只要这些操作条件匹配得当，两相出口液中的夹带量低于０．３％，传质级效率高于９０％。     

卡瓦打捞筒在大斜度井打捞中的应用

赵东Ｆ—１井是大港油田与美国ＡＰＡＣＨＥ中国公司合作区块中Ｆ区块的第一口探井。该井设计井深４３７７．８０ｍ，垂深３３００ｍ，最大井斜角５０．４°，最大水平位移２６１２．７２ｍ。井身剖面为５段制，造斜点深度２８０ｍ，造斜率２．４°／ｍ，造斜终点深度为９１０ｍ，稳斜至３０００ｍ，以降斜率０．７５°／３０ｍ降至４３７７．８０ｍ，完井时井斜１５．９６°。井身结构为：６６０ｍｍ钻头×２５０ｍ＋４４４．５ｍｍ钻头×１６６０ｍ＋３１１ｍｍ钻头×３４７１．８０ｍ＋２１５．９ｍｍ钻头×４３７７．８０ｍ；７６２ｍｍ…     

泵筒内表面高频感应淬火工艺与设备

介绍一种对抽油泵之泵筒内表面进行高频感应淬火的工艺及设备。该工艺是将电磁感应器置于工件内,由感应圈通电后对边旋转边移动的工件内表面连续加热,感应圈的最后一匝的喷水环直接对已加热表面进行淬火,在工件内表面冰生大约１．０ｍｍ的马氏体硬化层,其硬度为ＨＲＣ≥５８,热影响层深度０．２～０．３ｍｍ,硬度为ＨＲＣ５０,而工件外部仍然保持未淬硬状态。该工艺采用的设备主要由高频振荡器、负载变压器、导管总成、感应器     

注碱液和聚合物驱地面流程防腐防垢试验

油田在三次采油中，注碱液和注聚丙烯酰胺聚合物，对地面流程中管网和容器造成内腐蚀和结垢等影响，通过动态试验获得Ａ３钢和２０＾＃钢的腐蚀率。当碱液浓度为５％、ｐＨ值为１１时，Ａ３钢的腐蚀率为０．００８ｍｍ／ａ，２０＾＃钢腐蚀率为０．０１１２ｍｍ／ａ，均属“弱”级腐蚀。腐蚀原因系溶解氧和二氧化碳的作用。聚丙烯酰胺溶液浓度为１１００ｐｐｍ，ｐＨ值为１１时，Ａ３钢的腐蚀率为０．０４７ｍｍ／ａ，２０＾＃钢的腐     

抽油机异相游梁平衡研究

首先介绍了异相型抽油机的特点和应用情况，然后提出了异相游梁平衡的概念，给出异相游梁平衡的定义，并推导出异相游梁平衡的理论计算公式，最后，以１６型６ｍ游梁式抽油机为例，计算了在曲柄平衡（τ＝－７°，Ｗ′＝０）、复合平衡（τ＝－７°，λ＝０°）及异相游梁复合平衡（τ＝－７°，λ＝－２１．８°）等３种平衡方式下该抽油机的主要技术参数和机构的受力情况。结果表明：抽油机采用异相游梁复合平衡无论与采用曲柄平衡，还是与采用复合平衡相比，都具有明显的优点。对重型、长冲程抽油机的设计具有重要的指导意义。     

印度“东气西输”工程管线施工自动焊焊接工艺

介绍了印度“东气西输”天然气管道工程焊接技术规范,针对管径1219mm、壁厚17．2mm的X70级管线,推行了NOREAST内焊机根焊＋PAW2000型外焊机填充盖面和CRC内焊机根焊4-CRCP260焊机热焊＋CRCP600双焊炬填充盖面两种自动焊组合方案。实际施工应用表明,两种焊接组合焊接接头检验结果均满足相关规范要求,但各有其不同特点及适用性。     

SA-213T12换热管与SA-387Gr.11CL2管板内孔对接焊接工艺研究

近年来,换热管与管板对接连接的内孔焊接结构逐渐被应用到废热锅炉设计中。该结构焊接接头强度高、残余应力小、无缝隙腐蚀倾向,但是焊接难度较大。对SA-213T12换热管与SA-387Gr.11CL2管板内孔对接焊接结构进行了焊接试验研究,确定了合适的焊接工艺过程参数,最终采用钨极氩弧焊自熔打底后填丝两遍实现了该结构的焊接。从外观检查、宏观金相检测、焊缝尺寸测量、硬度测试及拉脱力试验等方面验证了所选焊接工艺的可行性。     

焊接等径三通的应力测定

管道系统中有大量的三通部件在工作过程中主要承受内压作用，与此同时，由于管系的自重，温度变化，装配误差，管道位移等原因，使连接三通的支主管端分受到各种形式的内，外载荷作用。本文通过对两上Ф１５２ｍｍ×２０ｍｍ焊接等径三通的应力测定，分析了内压载荷下烃堆焊加宽方式对三通焊道的补强效果及其应力的分布情况，并做出强度评价。     

D级抽油杆疲劳裂纹扩展期剩余寿命预测

测定了四种常用Ｄ级抽油杆用钢在空气和３．５％ＮａＣｌ水溶液腐蚀条件下的裂纹扩展速率，计算了当抽油杆存在不同尺寸可扩展裂纹时的剩余寿命。结果表明，当杆体上存在深０．１ｍｍ可扩展裂纹，使用应力为１１７．６～３７２．６ＭＰａ时，尚可工作两个月到两年。裂纹扩展期的扩展规律表明，任何一种能引入表面残余压应力的表面强化方法，都可以提高抽油杆的使用寿命。     

高钢级套管全尺寸试样堵头焊接工艺研究

为了确保高钢级套管全尺寸试样制备时套管与堵头的可靠连接,分析了高钢级套管、堵头材料的焊接性能及焊接结构,探讨并制定出高钢级套管全尺寸试样堵头焊接工艺,即采用2种焊条进行多层多道焊接,并进行焊前预热、焊后热处理的焊接工艺方法,能有效提高焊缝强度及韧性。实际应用表明,该焊接工艺能够保证焊接接头的连接强度,同时节约试验成本,可满足高钢级套管全尺寸实物评价要求。     

低、中压锅炉用电焊钢管的开发与推广应用

哈尔滨钢管厂生产的中、低压焊接锅炉管，原料选用２０Ｇ或２０＃钢热轧卷板，机组选用性能好的１１４机组，应用计算机监控焊接工艺，在线内毛刺去除装置使内毛刺高度小于０．２５ｍｍ，在线检测为日产ＣＤ—７０４１型涡流探伤仪，离线检测为德国产ＤＳＰ—２００型涡流探伤仪，采用辊底式保护气氛热处理炉。使用证明，该生产方法制造中低压锅炉管技术可行，质量可靠，可推广应用。     

一种经济实用的内撑圆专用工装

介绍了 1种用于薄壁容器B类焊接接头组对的内撑圆专用工装———内组装环 ,该工装用于封头、筒节与筒节的对口装配 ,能较好地控制薄壁容器B类焊接接头的对口错边量 ,提高其制造质量 ,具有成本低、易于操作等优点。     

不同水质的循环冷却水处理方案

研究了以新型高效缓蚀剂和阻垢分散剂为主剂组成的，适用于不同水质（超低硬度、低硬度、中硬度、高硬度和超高硬度）的循环冷却水处理方案。采用旋转挂片腐蚀、静态阻垢和动态模拟试验方法对上述不同水质的处理方案进行评价，测得的碳钢试管腐蚀速率小于０．０２３ｍｍ／ａ，结垢粘附速率绝大多数小于７．０ｍｇ／（ｃｍ２·月），均达到中国石油化工总公司水处理“很好级”的水平。     

低,中压锅炉用电焊钢和的开发与推广应用

哈尔滨钢管厂生产中，低压妆锅炉管，原料选用２０Ｇ或２０＾＃钢热轧卷板，机组选用性能的Φ１１４机组，应用计算机监控焊接工艺、在线内毛刺去除装置使内毛刺高度小地０．２５ｍｍ，在线检测为日产ＣＤ－７０４１型涡流探伤仪，离线检测为德国产ＤＳＰ－２００型涡流探伤仪，采用辊底式保护气氛热处理炉。     

特种渗硼技术在抽油泵泵筒内表面上的应用

整筒抽油泵泵筒内表面的增压吸附式低温渗硼处理所采用的多管井式渗硼炉，由炉体、马弗罐和冷井组成。渗硼剂由供硼剂、吸附剂、活化剂和催化剂按一定比例混合而成。渗硼处理时，马弗罐内保持一定压力，直到出炉冷却至室温之前，泵筒在马弗罐内始终处于垂直吊挂状态。渗硼层深度为０．０７￣０．０８ｍｍ，显微硬度为１３５０￣１９００ＨＶ０．０５／５．现场使用情况表明，试验泵在井下工作一年后，其内表面磨损量仅为０．００５ｍｍ。