机械密封密封副的设计计算方法（续）

(2)传热学计算 ①确定模型 机械密封密封副的传热计算,可利用有限差分法或有限单元法来进行计算。图3所示为密封副的两维轴对称传热模型。环截面温度分布T(r)可用有限差分法超松弛解来求得。在边界处有强制对流散除热量,在环外表面有较高的对流传热(给热系数α_2),故模型中有两种对流给热系数α_1和α_2。在密封面间假设自动供给热量为     

内锥式流量计的计算方法探讨

内锥式流量计是在标准孔板基础上发展起来的,其计算方法也遵循标准孔板的计算方法,但因内锥式流量计的流出系数C是实际标定的,和等效直径比βV是固定的,与标准孔板不同,所以出现了三种计算方法,并通过实例加以探讨。     

U形波纹管平面内失稳计算方法探讨

通过理论分析及实验验证指出 ,EJMA标准 1998年Ⅵ版中波纹管平面内失稳的计算式突出了次要因素σ2 ,再用一取值范围变化很大的系数α来修正 ,是不合理的。提出了新的表达形式 ,并指出其与EJMA 1993版计算式的沿革关系     

为刚度组合套管柱弯曲变形计算

利用弹性变形原理和研究方法，对不同钢级、壁厚的变刚度组合套管柱的弯曲变形计算进行了研究。三角级数的表达工，导出挠风变形方程及计算方法。在变刚度条件下，套管挠度与变刚度系数β成反比，在两支点间距为常数情况下，仅与惯性矩Ｉ成反比。实例计算表明，在变刚度组合套管柱中，变刚度引起的挠度计算误差不能忽略，与传统的不变刚度计算方法相比，相对误差在３５－４５％之间。应用本文的级数方程和能量方法，可迅速计算变刚度     

钻井泵设计中的两个理论问题

设计钻井泵时,需计算空气包剩余体积系数β和被动轴的疲劳强度。计算β时,先研究活塞的真实运动规律,导出单缸单作用泵的β计算式,用叠加法可得2缸、3缸、4缸和双作用泵的β计算式。计算疲劳强度时,先确定截面危险点,用《机械工程手册》中介绍的方法求得危险点的疲劳安全系数,也可用最大正应力点或最大剪应力点进行强度核算。     

地层造斜力的计算与应用

本文根据地层各向异性造斜理论,推导了地层造斜力的直接计算模式F₁=(1/2)hsin2(β-α)·P.利用这个模式不仅能简化钟摆钻具控制井斜的计算,准确而又方便的计算确定地层各向异性指数,还可以结合钻柱力学对钻头上的总偏斜力进行定量分析,利用这个模式作者还提出了用一定长度钟摆钻具控制井斜的计算方法。多口井的现场验证表明是符合钻井实际情况的。     

抽油泵漏失系数的概念与计算方法修正

有杆抽油系统中抽油泵容积效率的计算一般由柱塞行程损失系数、泵筒的充满系数、漏失系数和抽汲液体的体积效应系数等 4部分构成。从分析抽汲液体的损失排量角度分析了各系数的含义 ,并指出传统漏失系数的概念与计算方法存在的问题。一般认为 ,抽油泵的漏失系数为其理论排量和漏失量的差值与理论排量之比 ,按此概念进行计算会得出不同的容积效率。鉴于此 ,给出了漏失系数相应的概念与修正的计算方法 ,并得出以下结论 :(1)泵漏失系数是进入泵筒内的液量和泵筒内液体漏失量之差与进入泵筒内液量之比 ;(2 )传统算法所计算的漏失系数大于修正方法所计算的漏失系数 ;(3)各损失排量分别计算有助于泵效分析 ;(4)现场应用中 ,分析泵效应考虑油管的漏失     

牙轮钻头传动化的计算模型

根据正交实验结果，考虑影响牙轮钻头传动比的主要因素，推导出了牙轮钻头传动比的计算模型。以实测传动比与计算传动比之差的绝对值为最小作为优选目标，采用两套Ｌ４９（７＾８）正交表构成内侧和外侧表，以待求系数作为假设的实验因素，安排模拟实验。用正交优选方法优选模型中的待求系数，确定了模型的定量关系。     

牙轮钻头传动比的计算模型

根据正交实验结果，考虑影响牙轮钻头传动比的主要因素，推导出了牙轮钻头传动比的计算模型。以实测传动比与计算传动比之差的绝对值为最小作为优选目标，采用两套L49（78）正交表构成内侧和外侧表，以待求系数作为假设的实验因素，安排模拟实验。用正交优选方法优选模型中的待求系数，确定了模型的定量关系。由该模型计算的牙轮钻头传动比值与实测值较接近。牙轮钻头传动比计算模型的建立，为牙轮钻头破岩机理分析及轴承设计提供了一定的理论依据。     

计算抽油泵充满系数的新方法

鉴于常用的计算抽油泵充满系数的公式没有考虑余隙容积内自由气体积的膨胀与压缩对充满系数的影响 ,提出了一种计算抽油泵充满系数的新方法。这种方法充分考虑了余隙容积对充满系数的影响 ,指出抽油泵的充满系数不仅取决于余隙容积系数与泵吸入口的气液比 ,而且还取决于压缩比。在压缩比一定的条件下 ,抽油泵的充满系数随泵吸入口气液比和余隙容积系数的增加而降低 ;在泵吸入口气液比与余隙容积系数一定的条件下 ,充满系数随压缩比的减小而增加 ,即在排出压力一定的条件下 ,充满系数随沉没压力的增加而增加     

应用NODAL分析程序计算表皮系数

表皮系数S,是定量解释油层污染状况的一个参数。当S0时,表明油层受到污染,S值越大,污染越严重。通常S值是通过对压力恢复测试数据的整理计算求得的1986年辽河油田引进了NODAL分析程序SAM,并用此程序对14口井的表皮系数进行了计算,通过对比表明,用本方法计算的表皮系数,可以较准确地反映油层污染情况。     

井眼分离系数计算新方法

井眼分离系数是目前最常用的井眼交碰风险评价指标,但现有计算方法无法实现在三维空间中直接评价2个误差椭球的分离程度,导致井眼交碰风险评价结果难以满足防碰钻井要求。提出了一种全新的井眼分离系数计算方法,该方法通过同比例缩放2个误差椭球使之满足外切条件,与之对应的缩放系数即为井眼分离系数,实现了直接在三维空间中准确评价2个误差椭球的分离程度;推导出了井眼分离系数计算新方法对应的基本方程组(四元二次方程组),探讨了与之配套的数值求解方法及快速求解策略,使该方法在理论上和计算上均可行。井眼交碰实例分析表明,与其他井眼分离系数计算方法相比,新方法能够更好地指导井眼交碰风险评价工作,有助于准确定位危险井段,减少防碰施工工作量。     

缓冲器体积计算

安装缓冲器是防止压缩机管道振动的措施之一,其体积的计算方法有许多种.美国Kellogg公司的计算方法简单易行,通用性强,所需经验系数和参数少,具有很高的实用价值.     

变刚度组合套管柱弯曲变形计算

利用弹性变形原理和研究方法，对不同钢级、壁厚的变刚度组合套管柱的弯曲变形计算进行了研究。采用三角级数的表达式，导出了挠曲变形方程及计算方法。在变刚度条件下，套管挠度与变刚度系数β成反比，在两支点间距为常数情况下，仅与惯性知I成反比。实例计算表明，在变刚度组合套管柱中，变刚度引起的挠度计算误差不能忽略，与传统的不变刚度计算方法相比，相对误差在35％～45％之间。应用本文的级数方程和能量方法，可迅速计算变刚度组合套管柱的挠曲变形量，这对合理确定套管扶正器安放位置、提高套管柱居中度都很重要。     

过量空气系数的计算与测量

过量空气系数是燃烧过程运行情况的一个重要参数，合理确定过量空气系数对于提高能源利用率有很大意义。本文说明了过量空气系数的计算方法，详细介绍了用烟气成份计算过量空气系数的方法，并比较了十多个公式的准确性，有的公式在国内是首次介绍，有较高的参考价值。     

窄V带传动的设计与计算

基于国际上最新窄V带设计计算方法和国内窄V带实际研制情况,以及作者对这方面的认识,文章给出了窄V带(联组窄V带)设计计算的实用方法。它选用了更为合理的设计资料和数据,并增加了压紧轮系数、带传动根数预选参数图、多带传动设计的多带系数、张紧力计算与测量,以及中心距调整等新内容。     

K型管节点应力集中系数计算方法适用性探讨

对于一些特殊的K型管节点,依据采用SACS软件提供的KAW、DNV及EFT法计算的应力集中系数对管节点疲劳寿命进行评价时,其结果与实际情况不符。针对这一问题,利用基于厚壳元的有限元法(大量工程实践检验结果表明该方法计算结果相对准确)对K型管节点的应力集中系数进行了计算,并将计算结果与KAW、DNV及EFT法计算结果进行了对比分析。对于特殊的K型管节点,应采用有限元法计算应力集中系数;对于普通K型管节点,EFT法适用于主要承受轴向荷载作用下的管节点应力集中系数计算,DNV法适用于主要承受弯曲荷载作用下的管节点应力集中系数计算。     

长输管道火炬计算若干问题探讨

详细介绍了长输管道火炬各部位计算的方法,给出计算中应遵循的标准,不同条件的数据处理,以及相关的公式和系数。     

非均质油层波及系数计算模型

对于地质构造复杂的大型非均质油田,油层作用波及系数对采出过程和最终采收率起着决定性作用.影响波及系数的油层宏观非均质和开采工艺因素十分复杂,难于进行仿真的公式化描述.因而,迄今尚没有一种完整而简便的非均质油层波及系数计算模型.本文在非均质油层波及系数影响因素研究的基础上,运用概率论和量纲分析方法建立了一种非均质油层波及系数计算模型.     

浅议原油调节阀流量系数的计算

原油在集输过程中,常常会发生状态变化,而形成阻塞流,甚至出现多相共存的亚稳定状态,故在选用调节阀时不能用简单的方法计算流量系数。本文着重讨论了选用原油调节阀计算流量系数时,有关基础数据的求取和多相共存情况下的处理方法。