探测电池法研究海洋大气腐蚀行为

采用探测电池在室内模拟环境研究大气相对湿度、温度及含盐量对碳钢腐蚀性的影响,经数据回归分析发现,碳钢腐蚀速度和相对湿度及温度均成线性关系,碳钢表面海盐沉积量是影响大气腐蚀性的主要因素,微量盐沉积使碳钢腐蚀增大1～2个数量级,并且临界相对湿度从65%降到40%左右.     

沈阳地区不同高度对腐蚀的影响

本文对碳钢和耐候钢在沈阳工业大气环境下,在不同高度上进行为期2年的大气曝晒试验。结果表明,随着高度的增加,腐蚀率有逐渐降低的趋势。     

沈阳地区不同高度对材料腐蚀的影响

本文对碳钢和耐候钢在沈阳工业大气环境下,在不同高度上进行为期2年的大气曝晒试验.结果表明,随着高度的增加,腐蚀率有逐渐降低的趋势.     

影响沿海地区储罐腐蚀的因素分析

在沿海这一特殊腐蚀环境中 ,海洋大气是引起储油罐腐蚀的主要因素。其中流膜厚度、氧的浓度、盐的浓度以及腐蚀产物均会影响腐蚀速度。 16MnCu、0 9MnCuPTi和 15MnVCu等铜系合金钢耐海洋大气腐蚀性能较好。也可采用富锌涂料或采用喷铝、喷锌外加涂料封闭措施对碳钢设备进行防护。     

影响沿海地区储罐腐蚀的因素与分析

在沿海这一特殊腐蚀环境中,海洋大气是引起储油罐腐蚀的主要因素。其中流膜厚度、氧的浓度、盐的浓度以及腐蚀产物均会影响腐蚀速度。16MnCu、09MnCuPTi和15MnVCu等铜系合金钢耐海洋大气腐蚀性能较好。也可采用富锌涂料或采用喷铝、喷锌加涂料封闭措施对碳钢设备进行防护。     

埕岛海洋平台设备防大气腐蚀缓蚀剂的应用研究

实验评价了几种商品气相缓蚀剂和一种自制缓蚀剂对碳钢、铝、铜、黄铜等在海洋大气环境中的缓蚀性能.通过室内经典极化曲线测量、最长达1年的长期气相挂片失重测量(35±5℃,RH=80%)及气体腐蚀探测电池快速检测,筛选出了Cortec公司的VCI-609和Micromark化学公司的MR-POM两种粉状气相缓蚀剂并在胜利埕岛海上油田码头和平台进行了时间接近1年的现场挂片失重测量.两种缓蚀剂对碳钢大气腐蚀的缓蚀率,室内测定结果＞80%,现场测定结果为70%-80%;对铜、黄铜、铝的缓蚀效果良好,在为期1年的挂片腐蚀测量中未发现腐蚀加剧现象.这两种气相缓蚀剂在胜利埕岛海上油田海洋大气环境中可以直接使用.     

模拟油气田采出水的腐蚀性实验研究

以模拟的油气田采出水对碳钢进行腐蚀实验,通过改变溶解O2含量、溶解盐浓度、H2S浓度、CO2浓度以及腐蚀反应时间等,考察了各种腐蚀介质对碳钢的腐蚀作用,得出了它们对碳钢腐蚀速率的影响规律。碳钢的腐蚀速率随溶解O2含量、溶解盐浓度以及CO2分压的增大而逐渐上升。当H2S浓度增大时,采出水对碳钢的腐蚀速率先增大,后减小,最后趋于稳定。饱和O2的采出水对碳钢的腐蚀速率随腐蚀时间的增加而逐渐降低。而含H2S采出水对碳钢的腐蚀速率受腐蚀时间的影响不大,随腐蚀时间的增加略有降低。同时,文章还对腐蚀介质的腐蚀机理进行了探讨,并对今后的研究工作提出了建议。     

K气田集输管道焊缝腐蚀失效研究

K气田天然气中主要腐蚀介质为CO2和气田水中的氯离子。采用碳钢管道进行气田内部集输,使用1年左右碳钢管道发生了严重腐蚀。通过腐蚀调查和对典型管道腐蚀样品剖析检查,对腐蚀产物进行检测分析,采用了电化学测量方法测量在腐蚀环境中焊缝不同区域金属的腐蚀电位。分析结果表明：在发生腐蚀的阶段没有发现地层水参与腐蚀的证据,CO2是导致气田内部集输碳钢管道腐蚀失效的主要腐蚀介质;由于化学成分和微观结构的差异,焊逢与钢管母材金属在湿流体介质中形成了电位差,导致气田碳钢管道焊接区域发生严重腐蚀。焊接材料和焊接工艺对碳钢管道的CO2腐蚀有重要影响,对于含腐蚀性流体的气田,在进行内部集输工程建设设计和施工时,应开展焊接焊头抗腐蚀性评价试验研究。     

含Cl-大气对铝、铜、锌、18-8不锈钢的腐蚀及防腐措施

针对塔里木石化厂有色金属和18-8不锈钢受大气中有害气体腐蚀的实际情况,通过对大气取样分析和金属挂片试验,确定了其腐蚀等级,分析了含Cl-大气对铝、铜、镀锌板等有色金属及18-8不锈钢的腐蚀机理,并提出了防腐处理措施,包括金属表面处理、涂料的选择和涂敷.     

渗铝碳钢材料的二氧化碳腐蚀行为研究

在高压釜中对N80钢和渗铝碳钢材料进行了CO2腐蚀试验。利用正交试验对这两种试样同时进行腐蚀失重实验。初步研究了温度、CO2分压、矿化度和pH值对渗铝碳钢材料的腐蚀规律。渗铝碳钢材料的抗CO2腐蚀性能明显要好于N80钢。CO2分压和温度对渗铝碳钢材料的腐蚀速率影响最大,且其腐蚀速率随着CO2分压的增大而增大;而其随温度的变化趋势是：随着温度的升高,渗铝碳钢材料的腐蚀速率先减小后增大,在80℃时,达到最小值。     

氮气保护下炼化企业停用装置的腐蚀行为研究

模拟停工装置内潮湿环境,对20号钢、16MnR、Cr5Mo和304不锈钢等4种典型材质,在氮气置换保护条件下的腐蚀进行试验,考察了不同氧含量对4种材质腐蚀的影响。利用挂片失重法、3D腐蚀轮廓仪和XRD等手段对腐蚀试样进行了腐蚀速率分析、腐蚀形貌观察和腐蚀产物组成分析。结果表明：气相潮湿环境下,随着氧含量的增加,碳钢腐蚀速率先降低后平稳增加,Cr5Mo和304不锈钢的腐蚀速率均稳定保持在较低的水平;液相环境下,当氧体积分数大于1.0%时碳钢和铬钼钢腐蚀速率有升高的趋势;氧体积分数0.5%~1.0%时各材质在气液两种环境下的腐蚀速率相差不大;碳钢和铬钼钢的宏观形貌基本一致,腐蚀产物主要是疏松的γ-FeOOH和致密的Fe3O4,金属基体腐蚀表现为蚀坑和溃疡状腐蚀;304不锈钢未见明显腐蚀,仍保持金属光泽。选取某企业停工装置的典型部位进行了周期114天的现场挂片实验,结果表明,在氧体积分数0.5%的情况下,各部位停工保护效果良好。     

碳钢渗铝填料在减压蒸馏塔上的应用

粉末包埋碳钢渗铝填料在减压蒸馏塔内的挂片试验和工业应用的结果证明，该种渗铝钢在高温环烷酸的腐蚀工况下，具有良好的耐蚀性能，可以在减压蒸馏塔上进一步应用。     

热媒水系统换热器腐蚀原因分析

某炼油厂热媒水系统先后有12台换热器从2012年11月开始发生腐蚀泄漏.从腐蚀形貌来看,换热器泄漏的原因是热媒水侧腐蚀,主要腐蚀形态是点蚀.从热媒水的水质情况来看,该系统因与外界大气连通,水中含有1.03 mg/L的溶解氧,这是造成腐蚀的主要原因.从实验室腐蚀挂片试验结果来看,在有氧存在的热媒水环境中,碳钢的平均腐蚀速率为0.298 mm/a,09Cr2AlMo钢的平均腐蚀速率为0.244 mm/a,奥氏体不锈钢材质腐蚀轻微.腐蚀产物中含有大量铁的氧化物,说明腐蚀以铁的氧腐蚀为主.工艺侧介质中含有1％以上的硫化物,也存在一定的腐蚀问题.分别从控制氧进入、材质升级、工艺防腐、腐蚀监控等方面提出了防护措施.     

流速和硫含量对原油中环烷酸腐蚀性的影响

 设计了一种现场腐蚀旁路试验方法,该方法不仅可以直接研究实际生产原油中环烷酸对材质的腐蚀性,还可以实现变流速试验。采用该装置研究了原油流速和硫含量对其中环烷酸腐蚀性的影响规律。结果表明,在试验条件下,随原油流速的增加,10#碳钢和Cr5Mo的腐蚀速率均成线性增大,321不锈钢的腐蚀速率基本不变;在各个流速情况下321不锈钢的耐腐蚀性最优,Cr5Mo其次,10#碳钢最差。在硫质量分数不大于0.86％时,硫含量对原油中环烷酸腐蚀性的影响较小;当原油中硫质量分数大于0.86％时,随着硫含量的增加,10#碳钢和Cr5Mo的腐蚀速率显著减小, 321不锈钢的腐蚀速率均很小;在各个硫含量情况下321不锈钢的耐腐蚀性最优,Cr5Mo其次, 10#碳钢最差。     

国内成品油储罐和长输管线腐蚀现状与防护

介绍了国内钢质成品油储罐和长输管线腐蚀情况,通过分析得知钢质成品油储罐外腐蚀的主要原因是大气环境腐蚀;而储存油品中所含的无机盐、酸、硫化物、水和氧等腐蚀介质则是引起储罐内腐蚀的主要原因。管线外腐蚀主要有:(1)土壤中水和空气引起的钢表面氧腐蚀;(2)管道铺设过程中的大气腐蚀;(3)土壤中电解质引起的电化学腐蚀;(4)微生物腐蚀,包括氧化菌和厌氧菌(硫酸还原菌等)繁衍腐蚀;(5)杂散电流腐蚀。管线内腐蚀的主要原因是由于H2O,O2,CaCO3,SiO2和铁锈等杂质的存在,使极弱的成品油化学腐蚀转变为电化学性质的腐蚀所致。根据实际工程情况,制定了合适的防腐蚀方案。     

乙二醇污水对碳钢的腐蚀性研究

生物流化床反应器是一种高效好氧水处理设备,用于乙二醇污水处理时效果良好。但在试验过程中,发现碳钢材质的反应器腐蚀严重。根据碳钢挂片在不同条件下的腐蚀速率,研究腐蚀发展程度和表面形貌图像特征的关系。重点通过不同条件下乙二醇污水对碳钢、不锈钢挂片的腐蚀速率对比,探讨其腐蚀机理,说明生物流化床处理乙二醇污水设备中腐蚀以点腐蚀为主的特征。结果表明,处理乙二醇污水生物流化床反应器选用碳钢材质腐蚀较严重,且表面形成较深的腐蚀坑,设备需要做防腐蚀处理或选用其它耐腐蚀材质。不锈钢材质在处理乙二醇污水生物流化床反应器中具有较好的抗腐蚀能力。     

铝溶胶对碳钢腐蚀性的研究

通过测量碳钢挂片浸渍在铝溶胶中的失重程度,考察了铝溶胶的腐蚀性,并对腐蚀产物进行了红外光谱和扫描电镜表征,确定腐蚀产物包括α-FeOOH、γ-FeOOH和Fe3O4,分析和研究了碳钢在铝溶胶中腐蚀产物的形成过程,并说明铝溶胶中氯离子的存在能够改变钝化膜的结构,从而加速碳钢的腐蚀。