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对某装置蒸发加热器316L材质的加热管使用15 d即发生了开裂和腐蚀减薄的原因进行了分析,认为在酸性的含有HAc、HBr、Cl-和硫酸盐等有害杂质的介质环境中,换热管不仅发生了应力腐蚀开裂,同时也发生了全面腐蚀和晶间腐蚀。 相似文献
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对U形管换热器泄漏的管子进行了化学成份分析、力学性能测试,并借助于光学和扫描电镜对管子开裂处进行了显微组织、断口宏观和微观分析,得出管子与管板连接处管子开裂的原因是由连多硫酸引起的应力腐蚀(SCC)。 相似文献
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Cl^-引起的不锈钢换热器失效及其防护 总被引:1,自引:0,他引:1
郭刘秀 《石油化工腐蚀与防护》2003,20(6):33-35
山西焦化集团公司的多台换热器在短时间内相继失效的事例说明,316L不锈钢卷板换热器在有 Cl-存在的工艺条件下运行,存在着严重的应力腐蚀危险,特别是存在设计和制造缺陷时更为明显。改进工 艺、防止局部过热和Cl-聚集发生以及选用双相不锈钢材质可使问题得到解决。 相似文献
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板式换热器板片失效分析 总被引:1,自引:1,他引:0
采用化学成分分析、电镜扫描等方法,对出现裂纹的换热器板片样品进行了逐项分析。结果表明,板片发生裂纹和泄漏的主要原因为密封面本身存在比较高的冷加工残余应力,介质中有较高的Cl-,在操作压力下,换热器板片发生了应力腐蚀。同时针对本次事故发生的原因提出了相应的预防措施。 相似文献
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奚蔚 《石油化工腐蚀与防护》2011,28(3):51-54
通过对开裂的不锈钢三通材料进行了化学成分分析、断口宏微观形貌观察、硬度测试及金相检验,并结合该三通的工作环境进行了失效分析。分析结果表明:该三通材料为321不锈钢,开裂原因为硫化物引起的应力腐蚀开裂。由于材料固溶处理不符合要求,在晶界和晶内析出了大量弥散的碳化物,造成材料耐腐蚀性能下降。 相似文献
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分馏塔顶循环油换热器管束失效原因分析 总被引:1,自引:0,他引:1
袁红星 《石油化工腐蚀与防护》2006,23(4):10-14
文章对催化裂化装置分馏塔顶循环油换热器管束腐蚀穿孔原因进行了详细分析,指出换热器管外壁的腐蚀主要是H_2S-HCl-NH-3-H_2O型的全面腐蚀,管内壁主要是氯离子及氧的去极化引起的点蚀。腐蚀穿孔是由管外壁开始,并向管内壁发展,而管内壁的点蚀则加速了换热器管束的腐蚀穿孔。通过对换热器管束进行消除应力处理、采用相关“工艺防腐蚀”措施以及选用合适的耐蚀材料使腐蚀问题得到解决。 相似文献
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用电化学方法和金属电子显微分析技术,对碳钢换热器U形管高温区腐蚀失效原因进行了分析。高温区管外壁表面发生较严重腐蚀是多种因素共同作用的结果,而管壁局部穿透则是严重的垢下腐蚀所致。 相似文献
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《石油化工腐蚀与防护》2016,(1)
采用扫描电镜、能谱仪(EDS)及X射线衍射仪(XRD)等仪器设备,对某化工装置用固定板管式换热器管束进行了腐蚀失效分析。分析表明:管束材质实际碳质量分数仅为0.119%,低于设计材质20钢的标准要求,但对腐蚀性能影响较小;管束腐蚀后整体壁厚发生减薄,大部分约为1.6~1.9 mm,低于初始壁厚2 mm;管束气侧只有轻微浮锈,水侧结垢严重,发生了腐蚀穿孔,其腐蚀产物主要呈褐色和黑色,成分主要为铁的氢氧化物和氧化物。可以判断,该换热器管束在近海引用循环水环境中发生了均匀腐蚀伴随局部腐蚀穿孔,这种腐蚀主要是由循环水的溶解氧、氯离子及微生物共同作用形成。 相似文献
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对某在役换热器膨胀节爆裂现象进行了研究,以现场开裂断口进行分析,结合膨胀节标准进行强度校核,查找膨胀节开裂的原因,并对断口处的铁素体含量进行测试,排除疲劳破坏的可能,最终确定为膨胀节因轴向位移产生的组合应力过大,并存在应力腐蚀环境,导致膨胀节被拉伸脆断。通过对换热器膨胀节爆裂失效分析的研究,为设计人员在今后的设计过程中提供参考,避免同类事件再次发生。 相似文献
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以某管束偏心分布的热交换器管板为研究对象,应用ANSYS分析了热-机械条件下该异形管板的温度场及应力场,并根据ASME规范第Ⅷ卷第二册对结构的关键部位进行了应力分类及强度评定,为异形管板的设计和安全评定提供了可靠的依据。 相似文献
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对一台立式固定管板换热器在制造过程中发生的管板背部凸肩开裂原因进行了分析,认为管板结构设计不合理是造成管板凸肩开裂的主要原因,并对该换热器重新制造提出了改进建议。 相似文献