大罐密闭抽气技术的改进措施

大罐密闭抽气技术的改进措施为：（1）将沉降罐中的机械呼吸阀全部改为液压呼吸阀。这是由于：①机械呼吸阀打开后，回座时坐不严；②呼出的气中含有水蒸汽，在北方的冬季会将呼吸阀冻死而失效。（2）沉降罐中的液位要稳定。不能靠人工放水或放油。如果设计是靠人工放水来控制油水界面，势必会造成大罐的蒸发空间发生变化，进而造成罐内气压的波动，严重时会使压缩机停机。因此，在系统设计时，尽可能考虑大罐的进液均衡，这样才能保证压缩机工作平稳。（3）要防止大罐出气管线结霜。严寒的北方冬季，气温会降至-30℃以下。因此，大罐出气管…     

油罐呼吸阀便捷智能检测技术

油罐呼吸阀是控制罐内空间气体压力,抑制蒸发损耗,保护油罐免遭损坏的一种油罐专用阀。按规定,油库应该定期对呼吸阀的性能进行检测。目前,除生产呼吸阀的厂家和专门的检验机构有大型正规的呼吸阀检测装置外,不少油库因为没有专门的呼吸阀检测设备,而无法对呼吸阀进行定期的自检,这些都影响着油罐的安全运行。针对这些问题,介绍一种YHAT410-S型呼吸阀智能检测仪,该仪器具有自动化程度高,检测准确,性能稳定,操作简单,移动灵活,对环境要求低等特点。油罐呼吸阀智能检测仪在油库安全保障工作中具有很强的实用性。     

一种新型耐腐蚀呼吸阀系统

本文介绍了盐酸罐呼吸阀的缺点及一种新型耐腐蚀呼吸阀。     

储油罐常见安全问题分析及维护

对储油罐的安全附件在生产实践中遇到的一些实际问题进行了分析,提出了保障油罐安全运行和减少油料蒸发损耗的安全系数。定期对呼吸系统进行检查维护是保证油罐正常工作的重要措施,包括机械呼吸阀、液压安全阀和阻火器的检查维护。     

试制呼吸阀定压设备

<正> 油罐呼吸阀不能定压,新呼吸阀的定压值也不能测定,这对贮罐的安全运行是个威胁(北油品305~#罐就是因为呼吸阀失灵而抽瘪)。于是我们自己设计制造了呼吸阀定压设备,以测定呼吸阀的正负压力。 1.工具: U型玻璃管液面压力计一只,直径8～10mm橡胶或塑料管2m;水箱一个(水箱上焊有一个与呼吸阀法兰口径一致的法兰盘,水箱底部焊有一个供试验用的进出水管,在水箱顶部再焊一个供试验用的与输气胶管相连接的接头)。 2.试验方法: 将阀盘与阀座的接触面研磨后擦净,按图所示安装好试验装置,水箱与呼吸阀法兰     

传统油罐呼吸阀检测免拆除装置技术应用

油罐内部空间气体压力主要通过油罐呼吸阀来控制。为了保证油罐内部空间气体压力的稳定,必须对油罐呼吸阀进行定期检测。但是传统的油罐呼吸阀检测时需要对该装置进行拆除后再移动到指定区域进行检测,检测难度大,耗时长,效率低。鉴于此,本文对传统油罐呼吸检测装置进行改进,设计一种免拆出呼吸阀检测装置,以此来提高油罐呼吸阀检测效率,降低检测难度。     

薄膜式呼吸阀的研制

分析了大型油罐的呼吸特征和传统呼吸阀存在的问题;找出了大雨天油罐瘪陷的原因;介绍了一种能防止瘪罐的新型专利产品—薄膜式呼吸阀。     

贮罐呼吸阀下加挡板节油效果显著

<正> 齐鲁石油化学工业总公司炼油厂北汕品车间工程师阮华卿同志,最近与北京石油设计院有关人员合作,实施了一项油品贮罐节能措施,收到了显著的经济效果。贮存油品的贮罐,在其罐顶都装有呼吸阀,当油品外输时,贮罐内液面下降,空气就通过呼吸阀进入罐内。在现有的贮罐结构中,通过呼吸阀吸入的空气直接冲击罐内气     

阻火器和呼吸阀在储罐安全防范及VOCs治理上的重要作用和技术要求

储罐区安全防范重点在于防止群罐火灾和爆炸。阻火器和呼吸阀是至关重要的安全和环保设备,其本质安全是实现安全生产的重要环节。阻火器能够有效阻灭火焰蔓延。呼吸阀保护储罐不受超压和真空的破坏。阻火器应依照最新国际标准ISO 16852要求,整体进行阻火和流量测试,取得型式认证。使用超压值10%的呼吸阀,能够有效控制储罐废气的排放。必须提高阻火器和呼吸阀的安全标准,为高标准的环保要求保驾护航。     

采用净化干气密封的低压储罐呼吸阀工艺计算与研究

根据储存介质类型的不同,低压储罐的附件设计也相应不同。本文主要介绍了采用净化干气密封的低压储罐其密封压力调节装置、呼吸阀、单呼阀、紧急泄压人孔的压力设定,以及呼吸阀、单呼阀的吸入及呼出气量的工艺计算。     

箭形浮阀塔盘的应用

介绍了箭形浮阀塔盘的结构特点及其在原油常压蒸馏、延迟焦化和溶剂油等装置分馏塔中的工业应用情况。实践证明，箭形浮阀塔盘具有处理能力大、分离效率高、操作弹性大等优点，适宜在分馏塔的设计及扩能改造时采用。     

ADV微分浮阀塔盘在常压塔扩能改造中的应用

在传统的F1型浮阀塔盘基础上进行改进的ADV微分浮阀塔盘具有更好的流体力学和传质性能 ,其在扬子石化公司炼油厂一套常减压装置改造中得到成功应用 ,处理能力由 2 5 90kt/a提高至 35 0 0kt/a,并能满足 380 0kt/a的负荷。常顶石脑油合格 ,侧线的重叠度大大降低 ,提高了分馏精度 ,常压塔的生产更具灵活性     

带折边固定阀结构对塔板效率的影响

在直径为600mm的不锈钢塔内,以正庚烷-环己烷为物系,在常压全回流条件下,研究了阀高、阀宽对带折边固定阀塔板塔板效率的影响,并与筛孔塔板和F1型浮阀塔板的塔板效率进行了对比。实验结果表明,带折边固定阀塔板的塔板效率比筛孔塔板高10%以上;在中高负荷的情况下,带折边固定阀塔板的塔板效率与F1型浮阀塔板相当;在中高负荷的情况下,阀高为9.5mm的带折边固定阀塔板的塔板效率高于阀高为6.5mm的带折边固定阀塔板,阀宽为20mm的带折边固定阀塔板的塔板效率高于阀宽为15mm的带折边固定阀塔板。     

调制式旋转导向钻井工具控制阀力学模型及仿真分析

设计调制式旋转导向钻井工具控制阀的关键问题之一是上盘阀高压孔的设计。通过对调制式旋转导向钻井工具液压盘阀机构的工作原理、力学模型的理论和仿真分析，给出了上盘阀高压孔圆心角的最优设计参数；讨论了充液、泄液滞后时间对巴掌支撑力的影响，提出了调制式旋转导向钻井工具控制阀机械设计和控制的理论依据。     

润滑油型常减压蒸馏装置的扩能改造

介绍了中国石油天然气股份有限公司大连分公司Ⅱ套润滑油型常减压蒸馏装置加工能力由2．8Mt/a扩大到4．1Mt/a的改造情况及改造后的运行结果，并对运行结果进行了分析。改造中采取的措施有：在初馏塔和常压塔中采用了高效立体传质塔板，在减压塔中采用了矩形浮阀塔板；对换热流程进行了优化；常压护采用4路进料，减压护采用8路进科；抽真空系统采用带增压器的三级抽真空系统等。改造后装置各项指标达到设计要求，能耗低。     

基于滑移网格技术的振荡器脉冲压力数值模拟

针对现有水力振荡器的阀盘接触压力高、零件冲蚀及磨损严重、自身压耗偏大,且螺杆马达工作寿命短的问题,研制了一种采用涡轮马达作为动力系统的水力振荡器。该水力振荡器通过涡轮马达将钻井液的动能转化为机械能并驱动阀系产生周期性变化的脉冲压力,该脉冲压力作用在振荡短节使工具产生周期性高频轴向往复蠕动,改变钻柱与井壁间的摩擦状态,减小摩阻、提高机械钻速和钻压传递效率。采用理论计算及滑移网格技术进行CFD仿真的方式,重点研究了阀芯的运动规律及脉冲单元压降随阀芯转角的变化关系。结果表明:阀系开口的连通和关闭改变了流场结构,使得阀系脉冲压力发生周期性变化;采用滑移网格技术可真实地模拟阀系流场结构变化所导致的压力场和速度场的变化情况,提高了水力振荡器的研制效率,并为其优化设计提供了技术支持。滑移网格技术能够满足水力振荡器理论设计的要求,并可弥补试验研究的高成本、长周期等缺陷。     

抽油泵阀罩的应力计算及失效分析

对某采油厂失效抽油泵的调查发现,阀罩内部磨损而引起的阀罩卡阀球事故已成为抽油泵失效的主要原因之一。应用ANSYS/LS-DYNA软件,建立阀球撞击阀罩力学模型,分析抽油泵阀罩的受力。结果表明：柱塞在上、下冲程运动过程中,阀球频繁开启撞击阀罩,导致阀罩局部应力过大,使阀罩局部产生疲劳破坏,阀球不能正常工作。仿真结果与现场实际吻合较好,对抽油泵阀罩的结构改进提供了依据。     

炼油装置液力透平的设计探析

介绍了炼油厂加氢装置中液力透平的应用场合及其典型数据和性能曲线,讨论了流量和压差等参数的定义原则、流程的配置、调节阀和安全阀的设置、机械结构形式和材料的选择、水力学计算、机械密封的选择、泵组的布置形式、自动控制和联锁等方面。重点比较了内壳体水平剖分和径向剖分两种形式的优缺点,并提出了工程设计中应注意的事项。     

常减压装置加热炉的安全仪表系统设计探讨

加热炉是常减压装置中提供热源并涉及安全生产的核心设备,为防止和降低其过程风险,从加热炉的子系统构成入手,详细分析了各子系统的安全仪表功能。以某炼油厂常压炉安全仪表功能的SIL等级为例,根据IEC 61508,ISA-TR84.00.02的计算方法及相关规定,详细介绍了实现加热炉各安全仪表功能的仪表、控制阀及逻辑控制器的设置方案。     

机械式抽砂管柱结构及作业工艺改进

为了解决海上油气井出砂问题,克服水力冲砂技术及传统抽砂工艺的不足,对机械式抽砂管柱结构及作业工艺进行了改进。管柱包括顺序相连的滑套、上单流阀、捞砂泵、装砂筒、下单流阀和引鞋。单次下入后,反复上提管柱吸砂,下放排液,可实现大容量捞砂,遇阻后可通过旋转管柱实现破除砂砾胶结,解决砂卡问题。该技术的关键工具捞砂泵采用独特V形密封和耐磨环结构,密封效果好,单次作业后磨损轻微。经现场应用证实,该工艺管柱遇砂后有效进尺均超过1.83m,88.9mm(3英寸)油管内装砂高度均超过8.23m,具有推广应用价值。