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1.
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燃油喷嘴气液两相流雾化特性研究 被引次数：3
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李广军《热能动力工程》,1999年第14卷第4期
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以空气，水为工质，利用马尔文粒度分析仪对气液两相流雾化器喷嘴的雾化特性进行了详细的实验研究。测量了气，液两相流不同入口压力比条件下通过喷嘴后形成的液体雾化粒子的粒径分布，详细讨论分析了气，液两相压力及进气，进液方式对喷雾效果的影响，得出了喷嘴雾化过程中气液两相流量与气液两相压力之间的规律和 化原则，并对喷嘴的雾化机理进行了探讨。
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2.
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旋流式进料喷嘴实验与流场结构数值模拟
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黄启龙 李进贤 郑亚 朱国强 赵思珍《西北工业大学学报》,2015年第3期
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针对旋流式催化裂化进料喷嘴进行了实验研究和数值模拟。实验中测量了不同工况下的雾化粒径和喷嘴的雾化角,同时验证了各段的压降分配方案。通过VOF(volume of fluid)方法对喷嘴气液两相流的流动过程进行了数值模拟,描述了喷嘴中两相流的填充过程,得到了喷嘴的压力、速度分布和雾化角,并与实验结果进行了比较,二者吻合较好。对上述结果分析后表明,该型旋流式喷嘴雾化粒径在53~60μm,雾化角随气液比或流量的增大而有所增加,采用内外嵌套式旋流器可使射流厚度较为均匀。
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3.
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射流曝气器设计计算问题的探讨 被引次数：2
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李元端 糜留东《给水排水》,1983年第3期
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近年来,射流曝气器作为供氧搅拌机械而受到关注。本文就设计计算中遇到的问题谈点看法。一、以往的计算方法及其依据射流曝气器是一种自吸式压力喷射器。目前,射流曝气器的充氧理论尚无统一认识。其计算方法主要有两种。一种是以射流器的基本理论为计算依据的经验式,另一种是以试验为依据的经验式。前者,以压力、流量和几何参数间关系的基本方程为计算基础,后者并无确定的计算方法。我们利用上述资料,在设计计算中发现:1.以确定最优面积比(喉管与喷嘴的面积比)为主的计算方法,所获得的最优喉管
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4.
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三相生物流化床射流曝气器的研究与设计 被引次数：11
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潘涛 邬扬善 王绍堂《给水排水》,1997年第5期
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射流曝气是继鼓风曝气和机械曝气之后的第三类曝气方法。射流器构造简单、运行可靠，尤其适合于中小型污水处理装置的曝气。本文介绍了射流器流体运动的基本理论和国内外描述射流器最佳性能包络线的经验方程，指出喉管长径比是射流器结构的重要参数，短喉管射流器适用于背压高的场合。作者在直径１４ｍ，高６５ｍ的三相流化床内进行了不同长径比和不同面积比的射流器性能试验和清水充氧试验，得出短喉管合适的喷嘴面积比为４９，长径比为５０，其氧转移效率为２５％，动力效率为１０ｋｇＯ２／（ｋＷ·ｈ）。并依据试验给出了短喉管射流器的设计方法。
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5.
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微水导激光稳定水束光纤的CFD仿真研究
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符永宏 曹佳 董非 杨守军 吴锦泉《流体机械》,2013年第41卷第8期
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利用计算流体力学(CFD)的方法对水射流进行了气/液两相流数值模拟分析,研究了一定喷嘴结构下获得最大稳定射流长度时所需的入口速度大小,分析了不同速度下射流破碎长度和稳定长度的及射流破碎形式,并验证了射流的缩流现象.计算结果表明,在直径为0.2mm,长径比为2.5,入口无倒角的喷嘴结构下,喷射速度50～200m/s时,可获得的水射流最大稳定长度70mm.液体经喷嘴喷出时,在喷嘴口会产生缩流,缩流后射流直径约为喷嘴直径的80％～85％.
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6.
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与射流曝气器充氧性能相关的一些因素 被引次数：6
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姚萌 贺延龄《工业水处理》,2004年第24卷第4期
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从测定曝气器充氧性能的实验方法、射流曝气器的结构和工作条件三方面分析了与射流曝气器充氧性能相关的因素。着重论述了对研发射流曝气器比较重要的结构类型和供气方式。
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7.
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喷嘴直径对旋流器充气和分选性能的影响研究 被引次数：1
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刘爱荣 樊民强《矿山机械》,2014年第2期
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利用射流原理将气体引入到水介质旋流器中,考查了射流器喷嘴直径对水介质旋流器充气性能和细粒煤分选的影响。试验结果表明:当喷嘴直径在4~6 mm之间、旋流器筒体直径在75 mm以内时,可以得到可调范围较宽的气液比;旋流器筒体内气液比在25%左右时,随着喷嘴直径的增大,各粒级溢流灰分逐渐降低,溢流回收率和底流灰分在喷嘴直径为5 mm时最高;+0.125 mm粒级的分选效率在喷嘴直径为5 mm时最高。由此可以确定与直径为75 mm旋流器相适应的最佳射流器的喷嘴直径为5 mm。
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8.
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几种异形喷嘴喷射的液气射流泵性能试验研究
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恽强龙 向清江 李红《流体机械》,2011年第39卷第11期
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液气射流泵常作为一种射流混合设备而广泛应用,为适应不同喷射需要以形成不同的两相混合特性,本文研究了几种异形喷嘴情况下液气射流泵的水力性能,并与当量面积圆形喷嘴喷射情况对比。固定喉管长度及内径不变,更换3种当量面积比的喷嘴进行性能试验,结果表明:对于吸入室形成一定的真空度,圆形喷嘴形式喷射与异形喷嘴喷射比较,需要的工作压力较低。异形喷嘴在较大面积比时,形成的液气射流泵最大气液比大于圆形喷嘴,从射流发散碎裂分析,异形喷嘴能减小喉管长度,本文结论为液气射流泵内气液混合的应用提供了新的射流方法。
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9.
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射流曝气器的改进与发展 被引次数：1
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高激飞 顾国维 张亚雷 赵子龙 张志峰《净水技术》,2005年第24卷第4期
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综述了国外射流曝气的研究和发展，在分析目前的研究现状的基础上，将国外的研究分类总结，从6个方面进行了评述：射流器局部的改进；混合震动的研究；参数研究，射流类型反应器的研究；新型射流曝气器的研究；数值模拟的应用等，为国内射流曝气的研究与发展提供参考。
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10.
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蝶式曝气器在IMC生化工艺污水处理上的运用
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马建华《化工安全与环境》,2013年第50期
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一、碟式曝气器的结构碟式射流曝气器主要由外腔（弓1射介质腔）、内腔（工作介质腔）、混合腔（内外喷嘴之间）、外喷嘴、内喷嘴、进气口、进液口七部分组成。内外腔体均为由上下两个蝶形壳体对合粘结而成，内外腔体同轴套合，进液口和进气口沿轴心方向分别上下连接外腔和内腔，内、外喷嘴分别沿内、
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11.
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基于“液包气”雾化的脱硫喷嘴特性实验
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刘定平 余海龙《动力工程》,2012年第32卷第9期
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在一种内置拉法尔气体喷管两相流“液包气”喷嘴的设计基础上，搭建了多相雾化实验台，进行了喷嘴雾化性能实验，研究了气液质量比（训）对喷嘴雾化颗粒粒径分布均匀性、索特尔平均雾化直径、雾化角等性能指标的影响，推导出“液包气”喷嘴液气压力比和气液质量比的经验公式及适用范围，得到了内置拉法尔喷管两相流“液包气”喷嘴气液质量比的临界点为0．057．结果表明：液气压力比随着硼的增大而减小；当w=0．057时，液气压力比为0．92；气体流量系数与气液质量比呈反比关系；“液包气”喷嘴单相雾化效果远差于两相时的雾化效果，且随着喷嘴液相压力的提高，雾化效果变好，但压力对雾化效果的影响越来越弱．
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12.
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射流曝气器最优喉嘴距的试验研究 被引次数：3
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蒋林艳 卢义玉 王洁 夏彬伟《流体机械》,2010年第38卷第11期
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实施强制氧化是石灰石/石膏湿法脱硫系统中有效防止其结垢和堵塞的关键.为研究重庆某环保公司的脱硫系统的需氧量,本文采用射流曝气的方法,通过自行设计加工喉嘴距可调的射流曝气器,试验研究了喉嘴距及射流曝气器出口围压对其吸气量大小的影响规律.结果表明:随着围压的增加,进气口风速依次递减,同时最优喉嘴距也随之改变,并得出了射流曝气器在不同出口围压条件下最优喉嘴距的范围为1.5-1.8倍喷嘴直径,且在此条件下,其吸气量完全满足浆液要求.
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13.
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射流曝气法研究
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金儒霖《武汉理工大学学报》,1981年第1期
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本文在试验研究的基础上,分析了单喷咀双级射流器的充氧机理,充氧效率。提出了用于污水生化处理的射流曝气器的设计理论与实例,根据射流曝气的特点,研究了射流曝气池池型及其设计原理。介绍了几种合适的池型实例。
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14.
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清洗用扇形喷嘴结构参数对其内部射流的影响
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任小增 彭高明 唐勇《流体机械》,2009年第37卷第3期
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采用标准k-ε湍流模型,利用计算流体软件对扇形喷嘴的内部流场进行了数值模拟;研究了当扇形喷嘴出口投影面积一定时,入口结构、出口几何参数对喷嘴内部流场和出口射流速度的影响.研究表明:锥形入口结构最有利于射流在喷嘴内的加速,可使射流在喷嘴中始终处于加速运动状态.出口段的直径影响出口段内射流的速度,出口射流速度随出口圆柱段直径的增加而增加,但存在影响其变化趋势的一个阙值直径.出口盲端的长径比和V形切槽的夹角对喷嘴内射流流态无明显影响,对出口射流速度也无明显影响.
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15.
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基于均匀设计的喷嘴结构参数研究
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陈源源 韩正铜 王凌翔《煤矿机械》,2015年第36卷第5期
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目前高压水射流清洗最常用的是圆锥形喷嘴,为了研究喷嘴各参数及其交互作用对喷嘴内射流流场的影响规律,采用均匀设计方法设计不同参数喷嘴内部流场仿真方案,仿真中重点考虑射流的空化效应,并对结果进行二次多项式回归分析,得出影响射流空化率的显著性依次为收缩角、收缩角和长径比的交互效应及长径比,进一步分析可知当α=20°和cp=3时,喷嘴内部空化率最低,流场较稳定,为合理选择喷嘴参数提供了参考.
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16.
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涡凹曝气头的研究与设计
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张志海 李志健 李娜《中国造纸》,2006年第25卷第6期
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设计了圆盘型涡凹曝气头和螺旋桨型涡凹曝气头,比较了两种类型曝气器的引气量、曝气气泡直径、粒径分布等。结果表明螺旋桨型曝气器引气的综合效果优于圆盘型曝气器。
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17.
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涡凹曝气头的研究与设计
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张志海 李志健 李娜《中国造纸》,2006年第25卷第6期
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设计了圆盘型涡凹曝气头和螺旋桨型涡凹曝气头,比较了两种类型曝气器的引气量、曝气气泡直径、粒径分布等。结果表明螺旋桨型曝气器引气的综合效果优于圆盘型曝气器。
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18.
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浅析影响射流曝气的因素 被引次数：10
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高远 岳晓勤《中国市政工程》,2002年第1期
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从射流曝气器的动力学原理及研制射流器试验出发 ,比较详细地分析了在工程实际中影响射流曝气工艺的主要因素
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19.
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真空式除气器除气效率分析
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马卫国 白文雄 张先勇《石油机械》,2009年第37卷第5期
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目前对除气器的性能测试和效率评估都是在现场进行,现场试验条件局限性比较大,很难依据试验结果分析影响除气器性能的因素,运用传统的理论分析也无法较为准确地预测其除气性能。为此,应用CFD技术研究立式真空除气器内部流场、分析影响除气性能因素、评估除气效率。结果认为,分离伞的倾角和面积对除气器的影响较大,合理设计倾角和面积既能得到高的除气效率,又能减小除气器的体积;采用多相流混合模型,定量化预测了除气器的除气效率,合理设计可以使立式真空除气器的效率达到90%以上。
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20.
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上喷式喷射器内气液两相流的流体力学特征 被引次数：2
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姚云 毕荣山 谷新春 郑世清《计算机与应用化学》,2008年第25卷第5期
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喷射器作为气液混合装置,比传统接触混合器具有更高的混合强度和传质系数.计算流体力学(computational fluid dy-namics,CFD)模拟作为研究气液混合流的方法,有助于理解喷射器的流体力学和混合特征.它能提供详细的信息来量化操作条件对喷射器性能的影响.本文利用CFD模拟了上喷式喷射器内的气液两相流的流体力学特征.结果表明在较高的混合段长径比下,混合段入口处的压力较低.但是存在一个最大的压力降,此时混合段长径比约为4.0.在相同的喷嘴速度下,混合段入口处压力降最低,气体卷吸量最大.模拟中混合管与喷嘴面积比范围为1～16.无论是保持喷嘴直径不变还是混合管直径不变,混合段入口处的压力都随着D2M/D2N的增加而增加.但是对应的最大气体卷吸率发生在面积比为4.0.当喷射器的结构参数不变,混合段入口处的压力降和气体卷吸率随着喷嘴速度的增加而增大.
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