全无油润滑压缩机设计中参数选取的研究

为使全无油润滑压缩机设计合理,对涉及的参数进行了选取。按排气温度小于140℃的原则来确定级数和压力比,转速取600~1 000 r/m in,径长比取1/6~1/7,提高了活塞环和导向环的寿命;采用簧片阀时相对余隙容积取0.02~0.035,泄漏系数取0.8~0.9,提高压缩机的排气量;填充PTFE的[pv]值取0.6~0.8 MPa.m/s,高压级导向环承压表面许用比压[k]取0.06~0.12 MPa,使压缩机的结构紧凑。按上述参数选取原则设计后的全无油压缩机性能优良、运行可靠。     

汽车尾气防爆器

１结构如图所示，汽车尾气防爆器主要由前圆柱接触段1、中锥联接件8、尾端14、固定环6、弹性联接件7、不锈钢丝网，再用螺栓、螺母将其紧固为一体，固定环6与中锥联接件8通过弹性联接件7焊接联接。2工作原理由于防爆器内置有不锈钢丝网，少量微小的火星遇到钢丝网后，就会被挡住，而不会排出筒体外。３使用将前圆柱接触段插入汽车排气筒内，固定环与其外径壁贴合，再用螺柱、螺母将其紧固。４注意事项由于防爆器内有不锈钢丝网，设计时不能因此而使排气受阻，必须使尾端直径D设计为一合适值，若排气口直径为d，因不锈钢丝网受阻面积为S，那…     

低合金高强度钢多层容器环焊缝缺陷分析

我厂生产的8万吨/年氨合成塔,内径为(?)1010毫米,壁厚 S=85毫米,筒身全长 L=13797毫米,共8节,每节长 L=1725毫米。内筒壁厚 S=19毫米,材料为15MnVg。外包11层层板,每层厚 S=6毫米,材料为14MnMoVBgc。两端由筒体顶部和球形底联接。氨合成塔设计压力 P=320公斤/毫米~2,工作温度≤200℃,超压试验压力 P=420公斤/毫米~2。设计要求原材料机械性能如表1。     

槽参数对高温密封汽液固流动特性及性能的影响

以高温动压型机械密封为研究对象,基于Eulerian多相流模型和蒸发冷凝模型,建立涉及高温汽化、固体颗粒、黏温效应及牛顿流体内摩擦效应的动压型机械密封润滑膜汽液固三相流动模型,模拟研究槽深、槽宽比、螺旋角及槽径比对润滑膜汽化、固体颗粒分布规律及密封性能的影响关系。研究表明：润滑膜固体颗粒体积分数随槽深、槽径比的增大而增大,且在槽宽比为0.5时出现最大值,而固体颗粒体积分数随螺旋角的变化规律与转速有关;润滑膜平均汽相体积分数随槽深的增大而减小,随螺旋角的增大而增大,槽宽比为0.7时平均汽相体积分数出现最大值,槽径比在0.3以上时平均汽相体积分数随槽径比的增大而增大;槽深8 μm时润滑膜汽相、固体颗粒相出现突变,槽深低于8 μm时处于气相较高、固体颗粒相较小状态,槽深高于8 μm时则相反;基于汽液固流动的密封性能分析表明,选用9 μm左右的槽深、0.6左右的槽径比、16°～20°的螺旋角、0.3~0.4的槽宽比时对密封性能有利,采用8 μm以上的槽深及小于0.5的槽宽比时,转速较高时选用较小槽径比、转速较低时选用较大槽径比时有利于抑制汽化。     

某型涡扇发动机试车台引射系数研究分析

基于某型涡喷发动机试车时的台架气动参数,校验计算结果与试验得到的参数最大相差约5.1%。通过理论计算分析某型涡扇发动机试车时引射系数及排气筒内流场情况,估算出某型涡扇发动机在某试车台试车时引射系数为9.21,试车台空气流速为4.23m/s,引射筒出口静压为88.64kPa,引射筒出口气体流速为65.26m/s,引射气体可以从排气塔排出;计算出无因次参数H=0.3460.6,引射筒内会有环流区出现,对于该型涡扇发动机和其它型号发动机排气引射系统的研制具有一定的工程应用价值。     

圆柱壳开孔接管结构弹性失稳临界压力研究

针对外压圆柱壳开孔接管结构,通过有限元非线性屈曲分析,较为系统地讨论了不同开孔率d/D、接管与筒体厚度比δ_(et)/δ_e、筒体径厚比D_o/δ_e及筒体长径比L/D_o参数下临界压力P_(c)r的变化规律,同时与GB150-2011半面积补强法计算结果进行比较分析。研究结果表明,开孔率较小或较薄壁筒体接管开孔结构下,开孔接管对筒体临界压力无明显削弱;较厚壁短圆筒及大开孔时,开孔接管结构的削弱作用尤为显著。基于规则设计的半面积补强法结果与屈曲分析结果存在一定差异。较小D_o/δ_e及短圆筒下,半面积补强计算结果偏于冒进,安全裕度不够;较大D_o/δ_e及长圆筒下,半面积补强计算结果则偏于保守。     

满水工况下三鞍座卧式容器临界长径比的研究

卧式容器筒体长径比对鞍座个数的设置有显著的影响,为了确定鞍式支撑卧式容器双鞍座与三鞍座支座设计的临界长径比,本文采用有限元法,对满水工况下不同长径比的双鞍座与三鞍座卧式容器筒体中危险截面的Tresca当量应力、周向应力和轴向应力进行分析,并基于各应力判据和不同厚度模型筒体中的Tresca当量应力、局部膜应力和轴向压应力曲线的交点确定了不同厚度卧式容器三鞍座设置的合适长径比。研究结果表明,筒体厚度较薄时,三鞍座卧式容器临界长径比可取L/D=12;筒体厚度较厚时临界长径比趋于L/D=10。     

挤压筒颤振辅助双杯挤压成形过程有限元分析

阐述挤压筒颤振辅助双杯挤压成形机理,运用Deform-3D有限元分析软件进行数值模拟仿真,分析比较不同施振参数下的行程载荷、材料流动速度、杯高比及等效应力分布。仿真结果表明挤压筒颤振可降低平均行程载荷,其平均行程载荷的最大下降值随颤振速度的提高而增加,但对实际挤压力影响不明显;上杯材料流动速度随颤振速度的提高而减小,下杯材料则相反;当颤振速度小于下杯材料流动速度时,杯高比大于无颤振时的值,且随颤振速度的提高而增加,而当颤振速度大于下杯材料流动速度时,上杯材料流动速度方向会出现反向,杯高比小于无颤振时的值,并随颤振速度的提高而减小;邻近挤压筒侧的塑性变形区随颤振周期性上下运动,但并不改变最大等效应力。     

新型环流预汽提组合旋流快分系统气相流动的试验研究

提出了一种新型的环流预汽提组合旋流快分系统(CSVQS),采用五孔球探针对CSVQS内的气相流场进行测定,并利用Fxc-Ⅱ/32型多点压力巡检仪测定压降。测试结果表明,CSVQS封闭罩内的流场为轴对称三维流场。与原来的超短快分系统(SVQS)相比,CSVQS更有利于气体与颗粒的分离,有效避免了颗粒的再夹带。CSVQS封闭罩内的静压分布均匀,变化平稳。基于试验结果,建立了CSVQS封闭罩内的气流速度分布的回归公式,可供CSVQS结构优化和工程设计参考,以期为工业应用奠定理论基础。     

旋风分离器内颗粒浓度分布特性的数值分析

采用改进的雷诺应力模型和分散的颗粒随机轨道模型,并利用单元内颗粒源法对旋风分离器内的颗粒浓度分布进行数值模拟,与试验结果对比表明两者吻合较好,有较高的预报精度。数值模拟结果表明,旋风分离器外壁的颗粒浓度呈螺旋带状分布,且螺旋灰带以一定的频率上下窜动,在环形空间和灰斗的顶板下方存在顶灰环,且顶灰环不均匀,具有显著的非对称性;在分离空间下部排尘口附近有明显的颗粒返混,范围在排尘口上方约1.5 D (筒体直径)以内,排尘口上方的强旋流动对颗粒有显著的二次分离作用。讨论粒径(3～23 μm)、工作温度(20～ 1 000 ℃)、入口含尘浓度(0.03～10 kg/m3)和进气速度(12～30 m/s)对颗粒浓度分布特性的影响规律。     

用不锈钢整铸水轮机转轮抗汽蚀磨损试验

重庆水轮机厂1973年为云南绿水河电站生产了我国第一台高水头混流式水轮发电机组,其主要参数是: 水头:H设=305米 H高=315米 H低=295米流量:Q设=6米~3/秒转速:n=750转/分飞逸转速1300转/分出力:N=15000瓩转轮直径:D=1400毫米转轮净重约2000公斤这台机组从1973年投入运转以来,由于水质含沙量高达0.34公斤/米~3(泥砂颗粒0.05毫米的占80～84.4％),曾经用ZG25钢搪瓷处理转轮、ZG25钢整铸转轮、ZG20SiMn钢整铸转轮和ZG15Mn-VCu 稀土整铸转轮,除搪瓷处理转轮     

带裂纹压力容器內压爆破的试验研究

一、压力容器传统强度计算方法及其局限性传统的压力容器设计方法常用的有: 对薄壁容器(外内径比k=D外/D内≤1.2) 多采用中径公式: P/[δ]=t/R_m=2(k-1)/(k 1) (1) 式中P:内压; [σ]:许用设计应力,系对材料的屈服强度σ_y或强度极限σ_u取一定的安全系数n_y     

开式筒模锻造中坯料镦歪矫正方法

在自由锻锤上用开式筒模锻造时,由于法兰大,所需坯料也大,坯料的高径比有时很大。当高径比达到2.5～3时,镦粗时坯料容易镦歪。常用的矫正方法,一般是用垫铁把筒模的一边垫高,锤击坯料,使金属向另一边流动,或用赶铁将坯料赶向最需要的方位。当H/D<1时(H为坯料高度,D为坯料直径),镦歪的坯料用上述方法很难矫正,如继续镦粗,坯料就会严重分布不均,造成一边有很多飞边,另一边充不满模膛的观象,使锻件报     

大型圆柱锻件深冲孔最小孔径比的数值模拟研究

基于DEFORM-3D有限元软件,对高径比H/D=2.5时不同直径的大型圆柱锻件深冲孔工艺过程进行了模拟分析。研究了冲头直径变化时冲孔载荷的变化规律,并同冲头失稳时的临界载荷进行对比,找到了确保冲头稳定的最小孔径比dmin/D的取值。研究结果可以为大型圆柱锻件深冲孔工艺参数的制订提供理论依据。     

自激振荡腔空化特性的数值仿真及试验研究

针对空化效应的剧烈程度，采用亥姆霍兹自振腔喷嘴结构，通过引入3项无量纲结构参数比值，探究了一种恒空化强度下自激振荡腔空化器的结构设计方法。基于Fluent对自激振荡腔进行空化数值仿真研究，重点考察3项无量纲结构参数比值对空化的影响，最后通过试验进行验证，并与多孔孔板空化器进行对比。结果表明：自激振荡腔内明显发生剧烈空化，且在入口压力为1 MPa时，结构参数配比为d2/d1=2，D/d2=5~6，D/L=2，空化效果较好。试验结果与仿真结果较为吻合，且在同一等效通流直径下，该自激振荡空化器比多孔孔板空化器的空化效果好，该研究对自激振荡空化器结构的设计与优化提供一定的借鉴。     

往复式风冷全无油压缩机的设计与研究

为使往复式风冷全无油压缩机设计合理,提出了设计时应注意的问题,对压力比的确定、轴承的选择、活塞环和导向环的结构、全无油压缩机的冷却以及结构参数径长比的选取等进行了探讨。结果表明:选用较小的压力比,结构参数径长比λ取1/6~1/7,可使活塞环和导向环具有较高的运行寿命;选用脂润滑轴承并进行相应结构设计,保证了连杆大小头和主轴承的润滑;用自润滑材料制造活塞环和导向环,活塞环采用搭接口和一槽双环结构,解决了环与气缸间的润滑与密封问题;良好的冷却系统设计降低了温度,提高了整机运行的可靠性。     

渐开线齿轮的设计──齿厚与中心距的关系

设计、制造及测量渐开线齿形时,必须计算中心距、压力角、齿厚及齿隙。本文的目的是用简单的计算来分析上述四项数据间的相互变化关系。 压力角与节径的变化关系 在一只已知齿轮上,基径D0必为一固定数值;但与另一齿轮啮合时,其啮合节圆()直径 Dа则为一可变因素。在渐开线上各不同点有不同的压力角;在基圆上压力角为零度。其变化关系可用下式表示: 压力角与中心距的变化关系 当两只齿轮啮合时,啮合节径之和等於中心距的两倍;即Dа1+Dа2=2A。而基径D01及D02则保持不变。如中心距为已知,则压力角可由下式求得: 压力角与中心距的变化差值 …     

机电工业第十四批节能产品中的水轮泵产品

产品名称(可代替的老产品)主要技术参橄技术经济效益试制及生产厂D30一4(高产30一4)(30一4一15)(BS30一4一10)(长波30一4)H=i~6m,Q=0.18。~o。46smt/h五=4~24二,q=52.5~了只.6L/Stl=67。5%效率比老产品高5~13.1%,使用寿命延长1州2倍。福建省尤溪水轮泵厂D40一4(高产40一4)(40一4一20)H=i~6二,Q二o。336一公。523砂/五五=4~2吐二,q=59。5、i盛5.7L/Sn=69。5%效率比老产品高10.5%,使用寿命延长1~2倍.福建省尤溪水轮泵厂(BS40一4一15)’(‘。一‘)}卜一~~~.网,~~~.......一~~一一一~~1一D30一6(高产30一6)(川80一6)(30一6一12。(30一6/12…     

甘肃地区东乡族人群18个STR基因座的遗传多态性

目的研究D5S818、D8S1179、D7S820、CSF1PO、D2S1338、D3S1358、vWA、D21S11、D16S539、PentaE、TPOX、TH01、D19S433、D18S51、FGA、D6S1043、D13S317、D12S391等18个短串联重复序列(short tandem repeats,STR)基因座在甘肃地区东乡族人群的遗传多态性。方法采用PCR扩增及毛细管电泳技术对615名甘肃地区东乡族个体18个STR基因座进行分析。结果 615名甘肃地区东乡族个体在18个STR基因座上,共检出213种等位基因,850种基因型,其分布均符合Hardy-Weinberg平衡(P0.05),18个基因座的杂合度(H)在0.633~0.928之间,匹配概率(Pm)在0.013~0.205之间,个体识别概率(DP)在0.795~0.987之间,多态信息含量(PIC)在0.560~0.920之间,非父排除概率(PE)值在0.332~0.854之间。结论实验研究了甘肃地区东乡族人群18个STR基因座的遗传多态性,为人类群体遗传学及法医学后续研究提供详实可靠的基础数据。     

介绍一种消除圆筒直线段的方法

在对称式三轴滚板机上滚制圆筒时,如不采取措施,会出现直线段,下面介绍一种消除直线段的滚圆方法。用计算法预滚制成图1形状后,再滚圆的方法。该方法能减轻劳动强度、节约材料、保证质量。滚制图1形的筒时,弧长l=2πr+2h原图给定半径R,弧长L=2πR由于加工前后筒体弧长不变l=L,所以2πr+2h=2πR,r=R-h/π。