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相似文献
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1.
针对常用复合锂基润滑脂存在的润滑极压抗磨性不足等问题,研究不同固体添加剂、摩擦改进剂对复合锂基润滑脂极压抗磨减摩性能的影响。结果表明,固体添加剂对复合锂基润滑脂极压抗磨性能影响较大,其中PTFE和二硫化钼组成的复配剂可使润滑脂得到优异的极压和抗磨性能;摩擦改进剂Priolube 3986复酯和硬脂酸复配具有协同作用,可明显增强润滑脂的抗磨减摩性能;固体添加剂和摩擦改进剂对润滑脂的润滑作用可以优势互补,全面提升润滑脂综合性能。  相似文献   

2.
范海粉  王瑞兴 《润滑与密封》2016,41(12):136-140
针对常用复合锂基润滑脂存在的润滑极压抗磨性不足等问题,研究不同固体添加剂、摩擦改进剂对复合锂基润滑脂极压抗磨减摩性能的影响。结果表明,固体添加剂对复合锂基润滑脂极压抗磨性能影响较大,其中PTFE和二硫化钼组成的复配剂可使润滑脂得到优异的极压和抗磨性能;摩擦改进剂Priolube 3986复酯和硬脂酸复配具有协同作用,可明显增强润滑脂的抗磨减摩性能;固体添加剂和摩擦改进剂对润滑脂的润滑作用可以优势互补,全面提升润滑脂综合性能。  相似文献   

3.
润滑脂极压抗磨添加剂的发展现状   总被引:4,自引:0,他引:4  
本文综述了润滑脂极压抗磨添加剂的发展现状及其最近的研究和开发动向,阐述了两种或两种以上极压抗磨添加剂的复合效应,并且提出了当前值得注意的几个重要的研究内容。  相似文献   

4.
极压抗磨剂对复合锂钙基润滑脂性能及结构的影响   总被引:2,自引:0,他引:2  
通过复合锂钙基润滑脂在加入极压抗磨添加剂前后的性能及结构变化,研究了极压抗磨剂对润滑脂的影响。结果表明:在标准实验条件下,极压抗磨剂磷酸三甲酚酯(T306)、二烷基二硫代磷酸锌(T202)、二丁基二硫代氨基甲酸钼(T351)、硫化异丁烯(T321)、硼酸钠(T361)等组合可大幅提高润滑脂的极压抗磨性能,对结构及其它性能无明显影响;在加水10%剪切10万次条件下,含上述极压抗磨剂组合的润滑脂的结构及性能变化比较明显,其复合结构被破坏,滴点大幅下降,含T361的脂极压性下降最多;经过高温后(180℃,24 h)含上述极压抗磨剂组合的润滑脂,能保持或提高原有的极压抗磨性,润滑脂的复合结构没有明显改变,润滑脂的稠化剂纤维结构破坏较大,一般会造成润滑脂的硬化。  相似文献   

5.
极压抗磨添加剂在复合锂基润滑脂中作用的研究   总被引:2,自引:0,他引:2  
将3种极压抗磨添加剂(T304、T321和T404)分别加入到4种不同组分的复合锂基润滑脂中,考察其对润滑脂性能的影响。研究发现,加入不同的添加剂后润滑脂的油膜强度增加,锥入度增大,滴点降低;在添加同样剂量的情况下,T304和T321对复合锂基润滑脂的油膜强度影响较大;T321和T404对复合锂基润滑脂的锥入度影响较大;T304和T321对复合锂基润滑脂的滴点影响较大。并对其作用机制进行了分析,认为是由于极压抗磨添加剂分子中带负电性的双键和带正诱导效应及空间位阻效应的支链共同作用的结果。  相似文献   

6.
采用四球机考察了氧化铋、氧化铜、氧化铅以及二氧化锡等金属氧化物在锂基润滑脂中的极压抗磨性能.结果表明,4种金属氧化物对润滑脂的抗磨性能有着不同的影响,氧化铜、氧化铅有利于提高润滑脂的抗磨性能,尤其2% CuO具有良好的抗磨性能,氧化铋和二氧化锡对润滑脂的抗磨性能没有明显改善;4种氧化物在润滑脂中都有良好的极压性能,其中氧化铋和氧化铅表现得更加突出.因此,4种氧化物作为固体润滑剂,能够改善润滑脂的摩擦学性能.  相似文献   

7.
本文从润滑脂的胶体结构出发,讨论了皂基结构、基础油对流变学和摩擦学性能的影响,比较了半流体润滑脂和OCP高分子稠化油的极压抗磨性,发现相对于皂基而言,高分子对极压抗磨性能有不良的影响,对于半流体润滑脂的情况,皂基含量增加后,润滑脂的极压抗磨性能得到改善。  相似文献   

8.
使用脂肪胺和芳香胺的混合胺制备聚脲润滑脂,并对稠化剂相同而基础油不同的2种聚脲润滑脂的基本理化性能及微观结构进行对比分析。通过四球摩擦磨损试验机,考察硼酸盐对聚脲润滑脂摩擦学性能的影响,采用SEM与XPS表征在添加硼酸盐极压抗磨剂的聚脲脂润滑下的钢球磨损表面的形貌和化学元素状态,并对其极压抗磨机制进行分析研究。结果表明:硼酸盐能显著提高聚脲润滑脂的极压性能,同时具有良好的抗磨损性能,其中,用合成油制备的聚脲润滑脂的极压抗磨性能优于矿物油制备的聚脲润滑脂。  相似文献   

9.
二硫化钨在高温锂基润滑脂中摩擦性能的研究   总被引:2,自引:0,他引:2  
比较了二硫化钨作为高温固体润滑剂和二硫化钼在具体使用过程中的优缺点,研究了超细二硫化钨粉末(0.3~0.5μm)基本特性。以二硫化钨作为新型极压添加剂,制备出一种高滴点、抗高速、具有良好稳定性和优秀极压性的高温锂基润滑脂。试验结果表明,二硫化钨改善了锂基润滑脂的摩擦磨损性能,特别在高温条件下表现出良好的抗磨特性,并对其抗磨减摩机理作了初步的探讨。  相似文献   

10.
以季铵盐改性膨润土为稠化剂,酯类油为基础油,乙醇为助分散剂,添加极压、抗磨、防腐、抗氧等添加剂,制备一种高、低温条件下性能优良的膨润土润滑脂.用扫描电子显微镜观察脂的微观结构,研究助分散剂对脂结构及脂稠度的影响.各项性能测试结果表明:制备的膨润土润滑脂具有良好的低温性能、胶体安定性、氧化安定性、防腐性和极压抗磨性.  相似文献   

11.
有机钼型复合润滑油添加剂的高温摩擦学性能   总被引:1,自引:0,他引:1  
以全配方矿物基50CC 柴油机油和 SF/15W-40型汽油机油作为基础润滑油,采用微动、滑动磨损试验机考察了有机钼复合添加剂对45钢/GCr15轴承钢摩擦副的高温微动、滑动磨损性能的影响.结果表明:有机钼添加剂通过分解、吸附和摩擦化学反应,在金属表面形成了吸附的磷酸盐和含 FeS,MoS_2的化学反应膜共同组成的复合表面保护膜,从而有效地改善45钢/GCr15轴承钢摩擦副的高温微动、滑动磨损性能,并具有明显的减摩效果.  相似文献   

12.
齐效文  杨育林  薛飞 《润滑与密封》2007,32(7):20-25,28
采用羟基硅酸镁粉体作为润滑油添加剂,在MMU-5G材料端面摩擦磨损试验机上,研究了不同接触应力和相对滑动速度对45^#钢/45^#钢摩擦副磨损表面自修复膜生成的影响及其机制,借助SEM及EDS测试分析摩擦副的表面形貌及表面成分组成。结果表明,接触应力和相对滑动速度对羟基硅酸镁粉体添加剂在磨损表面形成自修复膜影响显著。在接触应力为1.53,3.06,4.59,7.64MPa和在相对滑动速度0.416m/s的工况条件下,试样磨损表面有自修复膜生成。接触应力为3.06MPa和相对滑动速度为0.416m/s时,易于在短时间内达到磨损-自修复动态平衡,自修复效果最为理想。自修复膜的生成过程包含磨粒磨损和摩擦化学反应2个阶段。自修复膜的生成使得试样摩擦磨损表面平整光滑,可以有效降低金属磨损。  相似文献   

13.
采用羟基硅酸镁粉体作为润滑油添加剂,在MMU-5G材料端面摩擦磨损试验机上,研究了不同添加剂含量对45#钢/45#钢摩擦副磨损表面自修复膜生成的影响及其机制,借助SEM及EDX测试分析摩擦副的表面形貌及表面成分组成。结果表明,自修复添加剂的含量对羟基硅酸镁粉体添加剂在磨损表面形成自修复膜影响显著。在添加剂质量分数为2%,3%和5%的工况条件下,试样磨损表面有自修复膜生成。添加剂质量分数为2%时,易于短时间内达到磨损-自修复动态平衡,自修复效果最为理想。自修复膜的生成过程包含磨粒磨损和摩擦化学反应2个阶段。自修复膜的生成使得试样摩擦磨损表面平整光滑,可以有效降低金属磨损。  相似文献   

14.
通过球—盘摩擦试验,结合扫描电镜、能谱仪等检测手段和表征方法,研究了TiAlN涂层与汽轮机48英寸叶片材料2Cr12Ni4Mo3VNbN的摩擦行为以及摩擦磨损机理。试验结果表明,TiAlN涂层球—盘磨损失效主要为氧化磨损与磨粒磨损共同作用的机制。TiAlN涂层在不同滑动速度下的摩擦系数先低后高,最后趋于平稳。涂层和不锈钢发生了明显的粘结现象,其抗粘结磨损性能较差。  相似文献   

15.
为提升高强化柴油机润滑油的润滑性能,将纳米蛇纹石粉末与极压抗磨剂ZDDP和有机钼减摩剂MoDTC相互复配,采用环块式摩擦试验机研究不同添加剂之间的协同润滑性能,分析摩擦因数、磨损量以及摩擦产物组成等受添加剂组成的影响规律。结果表明:蛇纹石粉末与MoDTC和ZDDP复配能够降低润滑油的摩擦因数与磨损量,并减少摩擦表面划痕;蛇纹石粉末在摩擦副表面形成摩擦自修复涂层,提高摩擦表面硬度和抗磨性能;蛇纹石粉末与MoDTC和ZDDP复配时,蛇纹石粉末促进了MoS_2在摩擦表面的生成,进一步降低了摩擦因数,表明蛇纹石粉末与MoDTC和ZDDP起到协同减摩的作用。  相似文献   

16.
采用CETR UMT-2摩擦磨损试验机考察不同质量配比的石墨烯和聚四氟乙烯(PTFE)微粉作为润滑油添加剂时65Mn弹簧钢的摩擦磨损性能,采用扫描电子显微镜、三维形貌仪、拉曼光谱等表征手段观察和分析磨痕形貌及化学成分,探究石墨烯和聚四氟乙烯润滑下的摩擦磨损机制。实验结果表明:相对单纯石墨烯添加剂,其与聚四氟乙烯微粉混合后具有更优异的减摩抗磨性能。当石墨烯与聚四氟乙烯微粉质量配比为6∶4时,平均摩擦因数相比于单纯石墨烯低了44.3%,磨损率降低了77.75%。在含石墨烯和聚四氟乙烯微粉的润滑油润滑下,65Mn弹簧钢磨损机制主要表现为磨粒磨损。  相似文献   

17.
摩擦磨损导致能源浪费和零部件失效,纳米自修复添加剂能够降低摩擦磨损,延长机械的使用寿命,还可在不拆卸的情况下对机械零件表面进行在线修复,实现终身免大修,给传统的维修带来了全新的理念。探讨了摩擦磨损自修复的原理,指出摩擦磨损自修复的原理主要有摩擦自修复、原位摩擦自修复和摩擦自适应修复等。概述了几种纳米自修复添加剂的研究应用现状,包括纳米金属粉末、纳米金属氧化物、纳米硫化物、纳米硼系和稀土类化合物及其它新型纳米材料。  相似文献   

18.
不同纳米添加剂下GCr15/45钢自修复性能研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
卓洪  王文健  刘启跃 《润滑与密封》2007,32(8):46-48,51
利用高精度液压式往复试验机研究了纳米羟基磷酸钙、纳米二氧化钛、纳米氮化钛3种纳米添加剂润滑条件下GCr15/45钢对摩时的摩擦磨损性能,通过扫描电子显微镜和EDX能谱对磨斑进行了微观分析。结果表明:纳米润滑添加剂可以降低摩擦副摩擦因数和材料磨损量,表现出优良的抗磨损性能;3种纳米添加剂具有不同的自修复机制,其中纳米羟基磷酸钙和纳米二氧化钛的修复机制主要为铺展成膜自修复,而纳米氮化钛为铺展成膜自修复和原位摩擦化学自修复并存;纳米氮化钛的自修复效果最佳,纳米二氧化钛的自修复性能最差。  相似文献   

19.
硅酸盐粉体作为润滑油添加剂在金属磨损表面成膜机制   总被引:17,自引:4,他引:13  
在润滑油中添加蛇纹石硅酸盐粉体,采用MM-200摩擦磨损试验机研究了45#钢-45#钢摩擦副磨损表面的自修复陶瓷膜层形成机制,借助SEM及EDAX测试分析自修复陶瓷膜层的表面形貌及表面成分组成。结果表明摩擦能量对硅酸盐添加剂在磨损表面形成自修复膜层有很大的影响:自修复膜层为氧化物陶瓷材料,主要成分来自于硅酸盐添加剂。在低载荷300 N时,摩擦因数减小,硅酸盐添加剂不能转移到磨损表面,不能形成自修复膜层,仅仅起到减磨作用。下试样的失重随磨损时间增加而增加;在试验时间为20 h时,试样失重达到最大值,随后试样的失重反而减小。在载荷为600 N、900 N,试验时间30 h摩擦磨损后,在金属表面形成自修复保护膜,磨损表面比较平整光滑,无明显的片层剥落和犁沟,摩擦发生在自修复陶瓷材料之间,摩擦因数增加。硅酸盐添加剂在机械剪切作用下变形,在金属的磨损表面上铺展,并且在摩擦磨损过程中不断向摩擦表面转移,形成了均匀光滑的自修复膜层。自修复膜层隔离了金属摩擦表面的直接接触,摩擦磨损发生在自修复膜层之间,有效地降低了金属的磨损。  相似文献   

20.
用MRS-10J四球摩擦磨损试验机考察了N68基础油和添加了自修复纳米铜润滑添加剂NT1的N68NT1的摩擦学性能,用扫描电子显微镜(SEM)、x射线能量色谱仪(EDS)分析了钢球表面的磨斑形貌和组成,同时初步分析了纳米铜润滑添加剂的润滑机理.结果表明:自修复纳米铜润滑油添加剂NT1能显著改善N68基础油的摩擦学性能;在载荷为296 N、392 N、490 N,试验时间为30 min的试验条件下,摩擦副的摩擦因数同基础油的相比分别下降了33.8%、39.4%和55.5%;钢球的磨斑直径分别下降了46.5%、45.6%和32.5%;同N68相比,N68NT1的pB值提高了33.3%;这可能同摩擦过程中钢球表面上沉积膜的协同作用有关.  相似文献   

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