计算间隙与实测间隙关系的探讨

压缩机机身滑道与十字头滑板间的径向间隙在加工时,不论是机身滑道尺寸,还是十字头滑板的尺寸,都是严格按图纸规定进行加工和检验的,也就是说都是合格的。但是,有时所装配的机身和十字头并不可能在同一温度条件下进行加工和检验。而且有可能机身滑道尺寸加工成下限合格尺寸,十字头滑板加工成上限合格的尺寸,两零件装在一起时,用塞尺测量间隙不能保证设计计算的最小间隙。检验人员认为不符合规定的最小间隙要求,但经查找     

大型往复压缩机十字头数值分析

将有限元分析软件ANSYS Workbench应用于大型往复压缩机组开发过程中，计算了往复压缩机十字头在最恶劣工况下的受力情况，从而对其强度进行校核，为进一步开发和研究十字头奠定基础；计算了十字头在一定温升下的变形情况，从而为设计十字头与机身滑道间隙值提供理论依据。     

活塞式压缩机的十字头与中体滑道配合间隙的测量

目前,国内活塞式压缩机的十字头与中体滑道配合间隙的测量方法一般采用两种:一种是在新机器安装或大修时,可用内外径分厘卡分别测量十字头体外径及中体滑道内径,然后相减而得实测量;另一种是在十字头与连杆、活塞杆联结后和试车前的检查及中小修时,十字头不从中体滑道内取出,而采用塞尺（厚薄规）进行测量,得实测量（在测量前已对十字     

往复式压缩机活塞杆径向跳动值的研究分析

通过实例计算分析,论述了采用活塞杆的径向跳动值来分析往复式压缩气缸与十字头滑道的对中情况,分析活塞与十字头在运行状态下所处中心位置的合理性方法及注意事项。     

对置式压缩机活塞杆径向跳动值的应用分析

通过实例计算分析,论述了采用活塞杆的径向跳动值来分析对置式压缩机气缸与十字头滑道的对中情况,分析活塞与十字头在运行状态下所处中心位置的合理性的方法及注意事项。     

高压注水泵曲轴箱冷却系统改造

5ZBⅡ210/176型高压注水泵动力端的曲轴、轴承、连杆、十字头及滑道采用润滑油飞溅润滑。由于该泵设计缺陷,曲轴箱内摩擦热散发不出去,导致曲轴箱温度偏高,影响泵正常工作。依据换热器基本原理改造后的泵曲轴箱温度正常,运转良好。     

基于ANSYS的十字头体热膨胀有限元分析

往复压缩机的十字头组部与其运行时所处的滑道摩擦表面之间留有一定间隙,确保运行时正常摩擦热效应影响下能够形成稳定的润滑油膜,保证压缩机组安全运行。本文以用户现场很可能出现的特殊状态工况为背景,利用ANSYS软件对十字头体热膨胀进行有限元分析,计算出十字头组部与滑道所属组部在温升不同步时摩擦表面配合间隙的变化情况,其结果可用于指导地处北方的用户在冬季开车时实现安全稳定的快速启动,预防十字头烧伤事故。     

修复L型往复式压缩机的滑道

L型往复式压缩机具有体积小、重量轻、结构紧凑等优点,故在我国中、小型化肥厂中运用较为广泛。但这种压缩机的滑道往往都和机身铸成一体,滑道磨损后,维修时不能根据实际磨损程度给予适当修复,这是设计上的先夭不足所造成。尽管机体采用了高强度铸铁HT21-40,但滑道的磨损仍很严重,这样影响了十字头与滑道的配合精度(原间隙为0.18～0.25mm),造成了压缩机运转时振动厉害、噪音大的弊病。这种弊病对于卧式滑道来说,较立式滑道更为突出。     

保持卧式压缩机活塞中心线水平的计算方法

<正> 卧式压缩机活塞杆中心线偏离水平位置将影响活塞的正常工作及填料密封的密封性能与使用寿命。由于下列原因: (1)在重力作用下活塞中心线低于气缸中心线; (2)气缸与活塞之间隙大于滑道与十字头的间隙; (3)活塞与气缸间磨损比十字头与导轨间磨损严重。     

4L-20/8-1型无润滑压缩机十字头粉碎原因分析及改造

一、概述 4L—20/8—1型无润滑空气压缩机在我厂安装使用以来,十字头部位多次发生不正常的响声,经检查发现,十字头销有外窜现象。1988年9月,终于防不胜防,7号机一声震响,十字头粉碎成17块,连杆严重变形,滑道拉伤,活塞杆连接丝扣全部损坏。分析其损坏的主要原因,十字头结构设计不合理,在压缩机运转过程中,沿十字头方向产生一分力,     

65C104A型往复压缩机事故分析

1988年11月8日我厂制氢装置中65C104A氢气压缩机,在运行过程中,突然发生严重事故,除活塞、气缸、滑道外,其它零部件如曲轴箱、曲轴、连杆、十字头,活塞杆等,在不同的程度上都遭到了损坏。分析这次损坏的原因及过程,对今后压缩机的安装、使用及维修都具有一定的意义。     

量缸表检测内圆柱表面的误差分析及消除

我们在装配、修复 4L—20/8型空气压缩机,选配十字头与滑道、活塞与气缸间隙时,发现用量缸表测滑道、气缸内径和用内径千分尺测量相比有较大的误差。经分析,此误差在用环规或外径千分尺校零位时不易发现,而在实际测量时将暴露出来,增大测量误差,造成误选。下面就量缸表在使用过程中容易出现的测量误差进行分析,并提出消除办法。     

活塞杆径向跳动的确定

通过分析压缩机正常运转情况下活塞在气缸中以及十字头在滑道中的位置,来确定冷态情况下活塞杆应有的径向跳动,以保证活塞杆在压缩机正常运转时处于有利的平稳状态。     

L型压缩机滑道烧损与活滑道套

在小氮肥行业,L型压缩机因缺油导致十字头滑道烧损是一个较常出现的问题。 1987年,我厂7＃L3.3—17/320型氮氢气压缩机就因缺油问题造成低压侧卧段十字头滑道严重拉毛,不能再用,采用常规的检修方法也不能使其恢复生产。当时我厂没有同样的备件 （机座）,去买亦较困难,且耗资多,时间长,影响生产。面对这种情况,我们采用了活     

缺口圆结构的改进

不少种类的活塞式压缩机都有十字头滑道孔,由于这些滑道孔的横截面是缺口圆,给内孔精加工带来一定困难。由于滑道孔中要装卸十字头销,因此大多数结构都是相对应的两瓣缺口圆。这种设计结构从使用性能角度看是成熟、好用。但可以沿结构设计和加工工艺两个方面探讨改进。一、结构设计方面 1.采用镶套结构这样便于使滑道孔有条件采用比机身更耐磨的材质。镶套整体铸造成筒形,待内圆磨床磨内孔     

汽轮机全实缸无转子测通流

全实缸测通流采用激光跟踪仪及配套的工具工装进行轴向和径向尺寸的的测量,然后进行轴向和径向间隙计算。解决了大型汽轮机变形大导致的间隙测量偏差大,发货和总装受整个通流部套制约的难题。     

关于L型压缩机滑道和十字头滑履的修复技术

L3.3—17/320型氮氢气压缩机滑道与机身、十字头滑履与十字头体的连接型式,均为整体铸造结构。因而磨损后,既不能拆换,又不能调整,只好新上一组机身和十字头体、这样就造成了一种很大的浪费！我们采用技术性的现场修复,较好地解决了这类问题。     

压缩机活塞杆断裂失效分析及预防措施

某装置两台原料气压缩机对天然气压缩升压,提供动力。该压缩机为对称平衡活塞往复式压缩机。因一级活塞杆断裂导致事故。现场发现一级活塞杆尾部断裂,活塞变形,十字头及打压体损坏,一级气缸、中体、曲轴箱破坏严重。通过对断裂活塞杆宏观观察、微观分析、化学成分、力学性能分析等,认定活塞杆断裂为材料疲劳断裂。得出结论:压缩机一级侧十字头销从十字头部位脱落但未完全脱出是导致此次压缩机事故的主要原因,未完全脱出的十字头销反复撞击一级活塞杆尾部而导致活塞杆尾部发生疲劳断裂,断裂后的活塞杆受到十字头销撞击而飞出机体。并根据分析原因提出预防此类事故的措施。     

JM6A压缩机机身燃爆故障诊断

对JM6A压缩机机身内燃爆事故的原因进行了分析，确定燃爆事故的原因是第Ⅰ列十字头的滑道摩擦副供油不足，引起该列十字头和滑道的高温，使这些零件表面的润滑油气化，进而引起爆炸。据此机制对该压缩机结构给出改进意见。对避免压缩机燃爆事故的发生有一定借鉴意义。     

汽轮机上下缸温差的控制指标

虽然人们采取了不少措施以缩小运行中汽轮机上下缸的温差,并收到了积极效果,但由于向上的蒸汽热流的作用,汽缸产生向上拱起的热变形仍使转子下部和汽缸间径向间隙减小的情况无法完全避免,但又必须掌握在一定的限度之内。对此,各种版本的专业书籍所论并不十分统一。笔者根据工作经验,赞同并认为小型汽轮机上下缸温差每变化1℃、径向间隙相应变化约0.01mm,大型汽轮机上下缸温差每变化