上海日发RF30Q轴承磨超自动线

本自动线适合小型球轴承(内圈内径(1)10～φ30mm，外圈外径(1)26～φ65mm)内外套圈磨超自动加工，主要由3MZ135自动轴承内圈沟磨床、3MZ203自动轴承内圆磨床、3MZ313自动轴承内圈滚道超精机、3MZ146自动轴承外圈沟磨床、3MZ326自动轴承外圈滚道超精机以及机外检测机和上料理料机等辅助设备组成。     

上海日发RF30Q轴承磨超自动线

[自动线组成] 本自动线适合小型球轴承(内圈内径φ10～φ30mm,外圈外径φ26～φ65mm)内外套圈磨超自动加工,主要由3MZ135自动轴承内圈沟磨床、3MZ203自动轴承内圆磨床、3MZ313自动轴承内圈滚道超精机、3MZ146自动轴承外圈沟磨床、3MZ326自动轴承外圈滚道超精机以及机外检测机和上料理料机等辅助设备组成.     

外球面球轴承成品外径测量方法的改进

外球面球轴承的基本结构有两大特点,一是外径为球面,二是内圈宽度大于外圈宽度。在批量生产中测量其成品外径的手段也与测量别种轴承不同,一是沿轴向只能在一个径向平面内测量单一外径偏差ΔD_s及外径变动量V_(DP)。二是外圈基准端面定位时必须避开内圈端面。目前行业中尚无专用的外球面球轴承成品外径测量仪器,改进前是在D913型外径量仪上加专用附件进行测量(图1)。这种测量方法的缺点是:(1)必须制备专用附件。(2)该附件两端面的尺寸及形位公差可能增大被测产品的定位误差。(3)由于该附件高度的影响,测点及     

77752G轴承贝氏体等温淬火冷却工艺

77752G是特大型四列圆锥滚子轴承，由两个双列内圈（77752G／22），两个单列外圈（77752G／21）和一个双列外圈（77752G／01）组成。外圈外径400mm，内圈外径325mm，有效厚度均为21～22mm，主要技术参数如表1所示。     

360111轴承内圈加工工艺的改进

360111轴承是一面带密封圈的深沟球轴承,其外圈的一面带宽端面,内圈有两个外径(图1),一个为(?)67.8_(-0.2)~0mm(简称大外径),另一个是(?)65.5_(-0.06)~0mm(简称小外径)。过去,大、小外径的车、磨加工都是单独完成的,生产效率低,质量难以保证,且生产组织上也麻烦。     

三点/四点接触球轴承沟道最小余量的确定

符号说明e———沟曲率中心的偏心量Ri———成品沟曲率半径α———偏心角Ric———车工沟曲率半径Δr———沟道余量Δa———沟道对端面的平行差ΔRi———车加工沟曲率误差b———套圈内外径素线至x轴间的距离由于三点/四点接触球轴承可以承受任一方向的轴向力,也能承受以轴向力为主的轴向、径向联合载荷,经预加载荷可以提高刚性,故广泛用于航空发动机中。在加工中沟道余量普遍采用的是月牙形余量分布(即车工沟曲率与磨工沟曲率相同),因此沟边的余量较小。磨加工过程中沟边因无磨量而产生黑皮,造成废品。为了减少废品损失,需要对沟道…     

水泵轴连轴承外圈端面磨削工艺改进

轴承端面不仅是轴承安装的基准端面之一 ,也是磨加工各工序的主要基准面 ,所以 ,端面的加工误差直接影响以后各磨削工序的质量。水泵轴连轴承外圈 (以下简称外圈 )的宽度与外径之比为1～ 1 .8左右 ,由于外圈的这个特点 ,使得其端面的加工难度加大 ,磨削质量难以达到ＣＳＢＴＳＴＣ98.1 4- 1 997《水泵轴连轴承零件技术要求》的要求 ,从而影响了成品的质量。我们通过工艺试验验证 ,改进了原外圈端面的磨削工艺 ,使外圈的磨削质量达到了ＣＳＢＴＳＴＣ98.1 4的要求。1　外圈端面的原磨削工艺某一外圈经端面磨削及外径精细磨后的工艺要求如图 1…     

关节轴承内圈的精加工工艺

关节轴承的内圈与外圈采用球面间隙配合,依靠内圈与外圈的相对滑动实现两构件的铰接。为提高零件的耐磨性,内圈材质采用高合金钢50Mn,调质处理后经表面淬火,硬度达到45～55HRC;外圈材质采用锡青铜。球面的圆度公差为0．015mm,直径公差为0．04mm,表面粗糙度Ra1．6μm。若采用传统的关节轴承内圈精加工工艺(精加工后表面淬火),     

套圈磨床的进给机构

在毛主席革命路线的指引下,我厂近年来基本建立了外径(?)300毫米以下技术先进、风格独特的轴承套圈磨床新系列,由于轴承套圈磨加工部位的复杂性,分为内圈磨床(磨削孔径、外沟、外滚道、外挡边等)、外圈磨床(磨削内沟、内滚道等)、端面磨床(磨削内挡边、滚针套底面等)三类.已设计和制成的整套产品约二十种,其总布局虽不同,但这些产品的进给机构已结构典型化,都采用了杠杆——斜楔式进给机构,通用程度很高,其斜楔滑座部分已全部通用化.     

套圈外径尺寸偏差对磨沟尺寸的影响

在轴承套圈磨沟过程中,当采用主动测量磨削时,其磨削尺寸完全由主动测量仪控制,不受支承表面尺寸偏差的影响;而定程磨削不同,支承表面的尺寸偏差对磨削尺寸有一定影响。现以外沟磨削为例来进行分析计算。外沟磨削定位示意如图1。图中Ｏ点是外圈外径和沟底径的圆心,Ａ、Ｂ是两支承脚所在位置,α、β是前、后支承角(一般取α=0°～15°,β=120°～150°),Ｅ点是砂轮定程磨削点,此时沟径尺寸为Ｄｅ=2ＯＥ。当外径尺寸从Ｄ变化到Ｄ1时,外圈位置如图中双点划线所示,其圆心为Ｏ1,因砂轮位置不变,砂轮与外沟磨削点为Ｆ,此时沟径尺寸为Ｄｅ1=2Ｏ1Ｆ,…     

用车床加工关节轴承内圈

现行加工关节轴承内圈的典型工艺是用棒料车成形 ,毛坯中间留有一圆柱形环带 ,这是磨内径用的辅助基准。然后 ,经过淬火、硬磨平面、磨环带、磨内径、磨外球面、精研球面等一系列工序 ,最后得到成品内圈。该工序复杂 ,涉及加工设备多 ,加工周期长。　　如果用钢球来制造关节轴承内圈 ,如下工艺可供参考。成品钢球真空退火用夹具夹紧钢球上车床车端面钻孔并倒角车另一端面并倒角真空淬火用夹具 (带定位销并找正 )夹紧钢球上车床刀架改装安上电主轴磨内径抛光成品。这样 ,整个机加工过程可在车床上完成。笔者试验过内径 2、…     

基于RomaxCLOUD的高速内圆磨削主轴轴承优化设计

基于RomaxCLOUD轴承系统分析工具,综合采用正交试验和多目标函数寻优方法,以轴承刚度、最小油膜厚度、疲劳寿命和沟道接触应力为优化目标,对角接触球轴承的内圈沟曲率半径系数f_i、外圈沟曲率半径系数fe、球数Z、球组节圆直径D_(pw)及球径Dw进行优化设计,得到优化结果为f_i=0.505,f_e=0.515,Z=19,D_(pw)=90mm,D_w=12.7 mm,并对优化后的轴承进行性能分析。     

77000型轴承外隔圈宽度的确定

四列圆锥滚子轴承(77000型)的轴向游隙对轴承的工作性能和使用寿命有很大影响,所以在ZBJ11015—88中,规定了用直接测量轴承外圈端面之间的间隙BB和DD(图1)来配制游隙,但测量比较困难。现介绍在ZBJ11015—88的基础上,通过被测轴承外圈端面的变换间接地测出间隙BB和DD,并推算出外隔圈宽度B_1B_1和D_1D_1的方法。     

精密角接触球轴承内圈沟道磨削方法的分析

以精密角接触球轴承内圈沟道(内沟)磨加工为研究对象,选取支内外径磨沟、支内沟磨沟、支内径磨沟和逃逸法磨沟等4种方法加工内沟,分别从磨削原理和加工方式上考察各种方法的加工特点、加工精度、生产效率。举例分析说明了内沟磨削加工需要根据轴承不同的类型特点选择合适的加工方法,以达到加工精度与生产效率的统一。     

冲压轴承的设计及应用

一、冲压套圈轴承简介滚动轴承通常由四种另件组成即内圈、外圈、滚动作和保持架.在整个轴承中对于轻系列套圈的重量约占轴承总重量的50%左右,对于中,重系列,套圈占轴承重量的百分率更大的多.轴承套圈(内圈及外圈)一般是用价格较昂贵的镍铬合金轴承钢的棒料、管料或锻件(由棒料锻成)经过车、磨加工作成.在车、磨加工过程中约有60%左右的金属材料变成了铁屑而失去了使用价值,这是一项惊人的捐失.为此寻求一些廉价的轴承来代替部分用镍铬金金轴承钢制造的轴承应用在一些要求不太高(精度较差、转数不高)的地方就成为急不可待的任务了.     

用3MZ132内沟自动磨床加工轴承双外球面

在刺绣机Ｖ型导轨中作重复运动的686ＺＺ/ＹＡ轴承球面形状复杂。在外圈双面要加工Ｒｍｉｎ=1 0 +0 .0 2 ｍｍ ,Ｒｍａｘ=1 1 +0 .0 2 ｍｍ的双外球面 ,其难度就在于磨双外球面上 ,经过改造 ,在 3ＭＺ1 32内沟自动磨床上以二次磨削法完成了双外球面的磨加工。1　砂轮成形通常磨内圈沟道的砂轮形状与磨外球面的砂轮形状是不同的 ,前者是凸圆弧状 ,容易实现 ,后者是不对称凹圆弧状 ,实现较难。砂轮修整器通过旋转油缸达到旋转 ,金刚石安装位置是固定的 ,各种外界条件基本上也是固定的 ,金刚石安装后其与砂轮接触的顶尖未超过砂轮修整器旋转中…     

“816”合金无心夹具支承块的应用

自动球轴承内圈沟磨床和自动滚子轴承内圈滚道磨床中广泛采用无心式磨削方式,改变了过去采用外圆布局的磨削方式,提高了磨削时的安全可靠性。工件的支承使用单极式电磁无心夹具,采用宽圆弧浮动支承支沟磨沟(图1)和宽圆弧支承滚道定位磨削滚道(图2)的先进工艺。     

一种凸型滚子离合器结构

为上海港区研制的凸型滚子离合器的结构如图1所示,它是在外圈和内圈滚道之间放置40粒凸型滚子。在外圈固定不动的情况下,内圈向一个旋转方向可转动(超越状态),反方向则制动(自锁状态)。 凸型滚子工作原理如图2所示,当离合器内圈以圆心为逆时针方向转动时,由于离合器外圈不转动,在弹簧的径向压力和内圈滚道与凸型滚子的摩擦力作用下,使凸型滚子顺时针方向回转,因凸型滚子8.65mm     

“过载”在da/dN—ΔK曲线与ΔK_(th)降载法测量中的影响及其对策

对在 10 - 5～ 10 - 7mm cycle疲劳裂纹扩展曲线da dN—ΔK和疲劳裂纹扩展门槛值ΔKth测量中常用的降载法进行研究。每一级载荷疲劳裂纹扩展二次 (Δa1i,ΔN1i)和 (Δa2i,ΔN2i)。用多点多项式分别拟合 (Δa1i,ΔN1i,ΔK1i)和(Δa2i,ΔN2i,ΔK2i) ,i=1,2 ,3 ,… ,n。每一种材料得到两条da dN—ΔK曲线和两个ΔKth。结果表明 ,降载法中的前一级载荷仍明显有过载作用 ,干扰材料疲劳裂纹扩展 ,影响测量数据的真实性。本文提出解决方法———“二次扩展法” ,即在每一级载荷 ,舍去受前一级载荷影响大的第一次循环数据 ,而用受前一级载荷影响较小的第二次循环数据作为疲劳裂纹扩展曲线da dN—ΔK和计算疲劳裂纹扩展门槛值ΔKth的数据     

D022轴承测量仪的改进

D022轴承测量仪主要用于测量15～125mm、宽度≤60 mm的深沟球轴承内圈沟道直径、直径变动量、沟位置、沟道对端面的平行度等。测量示意图见图1,沟位置最大测量范围达到30mm。1—左支架;2—被测轴承内圈;3,4—测量仪表;5—调整轴承;6—拉簧;7—圆柱测头;8—座架支点;9—右支架