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在压力容器设计过程中,为了使设备能够进行正常的工艺操作,满足容器制造、安装、检验及维修等要求,在壳体和端盖上往往需要有各种开孔并联接接管,例如:物料进、出口,测量和控制点,视镜、液面计孔,人孔和手孔等,所以,在压力容器上开孔是不可避免的。容器开孔以后,不仅整体强度受到削弱,而且还因开孔引起的应力集中造成开孔边缘局部的高应力,加上接管上有时还有其它的外载荷,而开孔结构 相似文献
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一、引言在内压力的作用下,容器接管开孔区的应力状态比较复杂,其应力分布和应力值的大小与开孔大小,壳体和接管的薄膜应力和过渡连接的结构等因素有关。根据国内外大量的应力分析和试验研究证明在内压下壳体从平面的接管内圆角上将出现最大应力,在工作状态时该处出现局部塑性区,该塑性区的范围很小,从接管区的总体来说仍处于弹性范围内。当开孔直 相似文献
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在压力容器设计的过程中,为了使设备能够进行正常的工艺操作,满足容器制造、安装、检验及维修等要求,在壳体和端盖上往往需要有各种开孔并联结接管,例如:物料进、出口,测量和控制点,室镜、液面计孔,人孔和手孔等,所以,在压力容器上开孔是不可避免的。容器开孔以后,不仅整体强度受到削弱,而且还因开孔引起的应力集中造成开孔边缘局部的高应力,加上接管上有时还有其它的外载荷,而开孔结构在制造过程中又不可避免地会形成缺陷和残余应力,于是开孔附近就往往成为容器的破坏源-主要是疲劳破坏和脆性裂口,因此,在压力容器设计中必须充分考 相似文献
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采用ANSYS/Workbench有限元软件,对不同开孔尺寸、不同环向开孔角度的圆筒双开孔结构进行应力分析。分析结果表明,开孔尺寸和环向开孔角度是影响接管区应力分布的主要因素;环向开孔的角度决定了分析路径上最大应力水平;路径上的最小应力出现在开孔附近的区域。研究结果为环向双开孔结构的优化设计提供了有效的手段。 相似文献
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耦合结点子模型法在螺栓联接结构分析中的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
提出了一种综合应用结点耦合法和子模型法对有大量螺栓联接结构进行有限元计算的方法。此方法首先应用结点耦合法计算整体结构的粗糙模型,然后运用于模型法计算螺孔附近区域的应力分布状况。文中应用此方法计算了某电子设备机柜的滑轨固定件在螺孔附近区域的静态应力分布。这种方法对于计算有大量螺栓联接的这种结构有很好的应用价值。 相似文献
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针对汽车变速器壳体局部断裂失效的问题,提出一种利用动刚度特性分析变速器壳体局部変形特性的方法,并对危险频率下的壳体结构进行改进分析。以一种前橫置变速器壳体为研究对象,运用Hyperworks软件建立有限元模型,对目标壳体输入轴轴承孔关键点处施加激励,采用振动传递函数的方法,对振动强烈的变速器后壳体进行振动频率响应特性分析,获得变速器后壳体悬置点加速度频响曲线和动刚度频响曲线。进而对变速器后壳体结构进行改进,并对改进后结构进行软件验证分析。研究表明,动刚度频响曲线评价方法是一种能直观准确反应壳体结构与变形的关系,能够准确找到需要改进的壳体频率区间及部位的有效方法,并且改进的壳体结构可以有效改善壳体结构的振动特性。 相似文献
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本文利用弹性地基梁及圆柱壳有矩理论对带有加固环的圆柱壳承受内压的应力和位移进行了计算。利用圆环和壳体的变形协调条件,求得了接触压力、边缘力矩和剪力、环向弯矩和膜力,进而求得了整体结构的应力和位移。为此类结构的工程设计提供了必要的依据。 相似文献
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涨紧联接环是国际上使用较普遍的联接方式,可以代替各类键联接、精度要求较高的热压配合或压配合联接.一、涨紧联接环的结构如图1所示,涨紧联接环由后压紧环、外环(带缝隙)、内环(带缝隙)、前压紧环、垫片、拉紧螺栓等组成.通过螺栓拉紧外环向外涨紧,内环向内涨紧,使轴与轮毂(孔)联接起来 相似文献
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在科研生产实践中,我们遇到多种类似附图所示的组件,端盖2和壳体5(材料为ZLl05),两处滑动轴承6分别与端盖2和壳体5过盈装配,通过定位销1将端盖2和壳体5进行定位,再由螺钉3垫圈4把端盖2和壳体5进行固定联接,要求保证组装后两处滑动轴承6内孔与基准孔A同轴度为Ф0.02mm,两孔圆柱度为0.006mm、表面粗糙度值Ra=0.8μm。 相似文献
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针对内压容器壳体在开孔部位尤其大开孔接管部位有很大的应力集中现象,从应力分类的基本原理出发,分析了开孔边缘的复杂应力状态,并对大开孔有限元应力分析结果的应力分类评定提出建议。比较分析了几种大开孔补强方法的异同点,阐述了工程设计中如何进行应力分类和选择合适的补强方法。 相似文献
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针对WR-CVT钢绳环绕轮弯曲过程中,非连续金属块与钢绳环之间的受力问题,建立了WR-CVT钢绳环与金属块的不连续接触几何模型及Abaqus有限元分析模型,分析了非连续金属块与钢绳环之间的几何接触位置,研究了变速过程中钢绳环内部钢丝的应力和变形特点。结果表明:在钢绳环与非连续金属块边缘接触处钢丝出现应力集中现象,最大von Mises应力为1 273 MPa,大于绳股该截面处其他钢丝的应力;在非边缘接触处,股内钢丝应力分布较为均匀,最大von Mises应力为745.6 MPa;钢绳环在绕轮弯曲过程中,钢丝间存在变形差,最大差值为0.028 mm,而且同根钢丝在不同截面处的变形量也各不相同。因此,钢绳环在带轮弯曲非连续段,钢丝应力波动较大,变形不均匀,此时钢丝之间的滑移加剧,变速过程中较易发生故障。 相似文献