YB-70轧辊钢连续冷却转变曲线的测试与研究

采用膨胀法测定了YB-70轧辊钢连续冷却转变(CCT)图,着重研究了连续冷却条件下不同奥氏体化温度对过冷奥氏体转变规律的影响.试验结果表明过冷奥氏体的转变明显的分成两个区域珠光体区和贝体区;随着奥氏体化温度的增高,过冷奥体稳定性增强;各转变区转变温度下降.     

YB-70轧辊钢连续冷却转变曲线的测试与研究

采用膨胀法测定了YB-70轧辊钢连续冷却转变(CCT)图,着重研究了连续冷却条件下不同奥氏体化温度对过冷奥氏体转变规律的影响.试验结果表明:过冷奥氏体的转变明显的分成两个区域:珠光体区和贝体区;随着奥氏体化温度的增高,过冷奥体稳定性增强;各转变区转变温度下降.     

TTA图对淬火加热工艺的指导作用

热处理工艺中的淬火、退火、正火加热都是奥氏体化的过程。这个过程进行的程度、速度将取决于奥氏体化条件,此条件就是加热速度、加热温度以及在此温度下的保温时间。这三个加热工艺参数的不同,就得到不同状态的奥氏体。描述这个过程的时间、温度和奥氏体化程度的图叫TTA图。根据TTA图可找出对应任意三参数下的奥氏体状态。反之,欲获得某种状态的奥氏体,从TTA图上可找出相应的加热速度、加热温度及保温时间。因此,TTA图对淬火加热工艺具有重要指导作用。     

YB—70轧辊钢连续冷却转弯曲线的测试与研究

采用膨胀法测定了YB－70轧辊钢连续冷却转变（CCT）图，着重研究了连续冷却条件下不同奥氏体化湿度以地过冷奥氏体转变规律的影响。试验结果表明：过冷奥氏体的转变明显的分成两个区域：珠光体区和贝体区；随着奥氏体化温度的增高，过冷奥体稳定性增强；各转变区温度下降。     

加热速率对22MnB5超高强度钢奥氏体化的影响

在Gleeble 3500型热力模拟试验机上对22MnB5超高强度钢在不同加热速率(10~100℃·s~(-1))下进行了奥氏体化,研究了加热速率对奥氏体化温度Ac1,Ac3及奥氏体转变时间的影响,并建立了加热速率与Ac1的关系式。结果表明:该钢的Ac1与Ac3都随着加热速率的增大而升高;当加热速率低于25℃·s~(-1)时,Ac1随加热速率的增大快速升高,当高于25℃·s~(-1)时,Ac1缓慢升高并趋向恒定;随着加热速率的提高,奥氏体化温度区间(Ac3~Ac1)大小呈升高趋势,奥氏体转变时间缩短。     

23Co14Ni12Cr3MoE钢奥氏体晶粒长大动力学

利用显微组织观察和理论模型分析的方法,研究了二次硬化型超高强度23Co14Ni12Cr3MoE钢在800~1 150℃之间的奥氏体晶粒长大动力学。结果表明:该钢奥氏体平均晶粒尺寸随着加热温度的升高和保温时间的延长而增大,其长大规律符合Beck方程,奥氏体化温度宜控制在850~950℃;在800~1 150℃范围内,奥氏体晶粒长大指数随加热温度的升高而逐渐增大,晶粒长大平均激活能为256.62kJ·mol-1,并建立了该钢在等温加热过程中的奥氏体晶粒长大动力学方程。     

亚温淬火工艺对45钢组织性能的影响

将具有平衡态的或者是非平衡态原始组织的亚共析钢进行加热,加热到铁素体与奥氏体共存的两相区即临界区温度区间,保温一定时间后再进行淬火,这种淬火方式被称为亚温淬火。本次试验研究在亚温淬火条件下,淬火温度和回火温度对45钢强度和硬度的影响规律,分析该钢亚温淬火后的组织与性能,同时研究了亚温淬火条件下奥氏体晶粒细化的特点和马氏体转变的特点。研究结果表明,在800~840℃,随淬火温度升高,45钢的强度升高,硬度降低。     

GCr15钢奥氏体晶粒长大的有限元模拟

用Gleeble-3800型热模拟试验机研究了不同加热温度和保温时间对GCr15钢奥氏体晶粒的长大影响,得到了描述GCr15钢奥氏体晶粒长大规律的数学模型;并将该模型写入Marc的子程序,利用大型商业有限元软件Marc模拟了加热保温过程中GCr15钢奥氏体晶粒的长大过程。结果表明:晶粒长大的模拟结果与试验结果基本吻合。     

加热速率对不同状态低合金高强钢Q&P处理后组织和性能的影响

对冷轧态、淬火态、球化态三种低合金高强钢进行了奥氏体化阶段不同加热速率(5,300℃·s~(-1))下的淬火-配分(QP)热处理,研究了加热速率对其最终显微组织和拉伸性能的影响。结果表明:在奥氏体化阶段快速(300℃·s~(-1))加热对冷轧态钢具有明显的晶粒细化以及加速奥氏体形成的作用,而对淬火态和球化态钢的奥氏体形成过程基本没有影响;经快速加热QP处理后,冷轧态钢的抗拉强度比慢速(5℃·s~(-1))加热后的提高90 MPa,伸长率仅降低0.9%,而加热速率对球化态及淬火态钢QP处理后的拉伸性能影响较小;经慢速加热QP处理后,冷轧态和球化态钢中硬质相沿再结晶铁素体晶界呈条带状分布,变形时易产生孔洞。     

含钛高强度钢变形奥氏体的连续冷却相变

用Gleeble-1500型热力模拟试验机研究了含钛高强度钢变形奥氏体在连续冷却过程中的相变规律，用膨胀法结合金相法建立了该钢变形和未变形奥氏体的连续冷却转变曲线（CCT），并探讨了该钢的热轧可行性。结果表明：高温变形促进该钢铁素体和珠光体相变，同时抑制了贝氏体相变，扩大了铁素体转变区；试验钢变形奥氏体的CCT曲线具有较宽的铁素体转变区，贝氏体的开始转变温度较低，可把此温度之上作为卷取区。这为热轧生产含钛高强度钢提供了基本条件。     

26Cr2Ni4MoV钢的奥氏体再结晶晶粒细化的研究

以２６Ｃｒ２Ｎｉ４ＭｏＶ钢为例研究了不同重复加热方式奥氏体再结晶晶粒细化的规律。结果表明，奥氏体的再结晶发生在钢的正常淬火温度以上的一个温度范围，并在该范围内存在晶粒细化效果最佳的温度区域；多次重复加热能进一步细化晶位，２６Ｃｒ２Ｎｉ４ＭｂＶ钢９５０℃─９００℃─９５０℃─９００℃阶梯式重复加热奥氏体晶粒度可达９～１０级。     

奥氏体区压缩变形对低碳贝氏体钢贝氏体相变的影响

通过热膨胀相变仪得到热膨胀曲线,结合显微组织和硬度测试结果,绘制Si-Mn-MoCr-V低碳贝氏体钢的静态过冷奥氏体连续冷却转变曲线;利用热模拟试验机在奥氏体区对试验钢进行不同变形量的压缩变形,随后冷却到不同温度保温150s再空冷至室温,研究了奥氏体区压缩变形对贝氏体相变和显微组织的影响。结果表明:未经奥氏体区压缩变形、奥氏体区单道次压缩变形40%、奥氏体区两道次压缩变形58%条件下,试验钢贝氏体相变起始温度分别约为400,385,300℃;奥氏体区压缩变形后试验钢在冷却过程中的贝氏体相变延迟,相变起始温度降低,且变形量越大,贝氏体相变的起始温度越低;与未奥氏体区压缩变形试验钢相比,奥氏体区变形后试验钢在冷却过程中形成的贝氏体组织明显细化,晶粒取向增多,且硬度明显升高。     

怎样选择淬火冷却剂（几种常用的冷却剂和它的性能）

淬火就是把钢加热到临界温度Ac_3以上(过共析钢加热到Ac台以上),然后根据它的有效厚度,保持一定的时间,使钢的内部组织转变为成均匀的奥氏体(过共析钢是奥氏体和渗碳体)。接着再从这个相变的温度迅速地冷却下来,在奥氏体组织还来不及扩散和分解的条件下,很快的冷却到马氏体的转变温度M_H点,使得这过冷的奥氏体组织,转变成为马氏体的组织。钢料由于内部组织是马氏体,就具有最高的硬度,用它制成的零件耐磨性和使用     

抑制锻热淬火马氏体粗化的工艺

钢件在锻热淬火加热时通常处于奥氏体化高温区(1100～1300℃),因而导致奥氏体晶粒粗化,淬火后得到的马氏体也较粗大。尽管一般认为,锻热淬火前粗大的奥氏体晶粒有利于提高奥氏体的稳定性,延缓过冷奥氏体的分解,因而可提高钢的淬透性。然而在材料本身具备足够淬透性的条件下,仍然希望获得细小奥氏体组织,以改善淬火回火钢的强韧性配合。 1.试验方法试验用钢:45Cr钢、直径50mm;化学成分(wt％):0.46C、0.30Si、0.64Mn、0.96Cr、0.25Ni、0.02S、P。切割下料后,分别按以下两种工艺处理样品(截面尺寸:15×15mm)。工艺(1):将坯料加热到1150℃出炉始锻,一次成型至900℃终锻,停留3～5秒后入油淬火。淬火态试样的工艺为:下料→一次锻造成型并油淬;     

加热速度和原始组织对GCr15钢双细化效果的影响

研究了五种不同硬度的原始组织和三种加热方式对GCr15钢碳化物尺寸和奥氏体晶粒度的影响。探讨了奥氏体晶粒的长大倾向。经预处理的GCr15钢碳化物可细化到0.4μm以下。用空气介质炉加热,奥氏体晶粒可细化到11级左右;盐浴快速加热可细化到12级以上;中频感应加热可细化到13.5级左右。附图5幅,表8个,参考文献5篇。     

两相区加热对45钢的过冷奥氏体转变及淬透性的影响

研究了两相区加热对４５钢的过冷奥氏体转变及淬透性的影响。试验结果表明，与完全奥氏体化加热相比，两相区加热使过冷奥氏体铁素体－珠光体，贝氏体的转变提前，而向马氏体的转变推迟，两相区加热使钢的淬透性降低。     

自卸车用新型车斗底板钢的磨粒磨损特性研究

针对自卸车车斗上底板材料，开发了一种新型２８钢，研究了热处理工艺条件对其磨粒磨损性能的影响。结果表明，该钢奥氏体化后在空冷条件下即可得到下贝氏体和板条马氏体组织，并在８６０℃奥氏体化空冷条件下获得最佳强韧化效果，具有很好的耐磨粒磨损性能，是一种很好的车斗底板材料。     

22Mn2SiVBS热轧无缝钢管控冷时的组织与性能

设计研发了一种空冷贝氏体钢22Mn2SiVBS,作汽车半轴套管用钢;热轧制成管坯后观察其显微组织.结果表明:在奥氏体晶界处有一定量断续网状铁素体析出,降低了钢的力学性能;钢的组织为均一的贝氏体,抗拉强度900 MPa,硬度301 HB,满足使用要求.通过对试样的重新加热控制冷却试验,分析研究了钢的组织、力学性能和加热控制冷却工艺三者之间的关系,提出了使该钢获得均匀贝氏体和良好力学性能的措施.     

临界区热处理奥氏体化温度对含钒双相钢组织与性能的影响

分析了含钒双相钢中钒的存在状态,测定了其静态CCT曲线,并研究了临界区热处理奥氏体化温度对该钢组织与性能的影响。结果表明:在其他工艺条件相同的情况下,随临界区奥氏体化温度的升高,其马氏体转变的临界冷速增加,热处理后该钢的强度降低;奥氏体化温度从780℃提升到800℃时,马氏体转变的临界冷速增加了5℃·s~(-1),奥氏体化温度780℃热处理后该钢的抗拉强度比820℃的高95MPa;该钢中的钒主要以析出物和在马氏体中以固溶态两种状态存在,钒在钢中起到析出强化、细化晶粒和提高淬进性的作用。     

减少9Crl8钢刀淬火变形的探讨

某厂引进德国生产屠宰设备,该设备的关键零件是不锈钢刀。该刀长550mm,宽210mm,厚8mm;硬度要求为HRC54～58:平面度要求<0.025mm;如图1所示。我们用9Cr18钢代替DIN1.4112材料,成功地解决了这一技术难题,为国家节约了大量外汇。一、9Cr18钢刀的淬火变形 9Cr18钢是高碳、高铬马氏体型不锈钢,该钢是通过马氏体相变来提高其强度、硬度的,其热处理工艺如图2所示。 (1)9Cr18钢的导热性差,采用800℃～850℃预热,主要是为了降低温度梯度及缩短奥氏体化的时间,减少因加热引起的变形。 (2)为了提高9Cr18钢的耐蚀性及其强韧性,必