重油催化裂化装置多产汽油方案

介绍了中国石油锦西石化公司180万t/a重油催化裂化装置多产汽油方案的实施情况.结果表明,在原料组成和性质不变的情况下,通过采取调整LDR-100,LV-33 2种催化剂的混合比例,即将具有较高活性LDR-100催化剂占系统的藏量由40％增大至50％,以维持较高的平衡剂活性;优化反应-再生系统的工艺操作参数,严格控制分馏和吸收稳定系统的操作条件,适当提高汽油干点和蒸汽压等措施,使汽油收率提高了0.91个百分点,辛烷值提高了0.6个单位.     

1.3Mt/a催化裂化装置MIP技术改造

介绍了1．3Mt／a催化裂化装置应用最大化生产异构烷烃催化裂化工艺（MIP）技术改造的情况。工业试验结果表明，该技术可以显著地降低汽油的烯烃含量（降低20～30个百分点），汽油研究法辛烷值不变，马达法辛烷值上升，汽油质量得到提高。汽油和液化气产率分别上升2.84个和0.45个百分点，柴油产率下降2.37个百分点，产品分布情况良好。     

开工喷汽油技术在3.0Mt/a催化裂化装置的应用

中国石油兰州石化分公司3.0 Mt/a重油催化裂化装置于2019年进行MIP技术改造后,在装置首次开工过程中,针对传统进料方式存在的气压机入口油气排放火炬、稳定塔回流罐大量排放不凝气、喷油前蒸汽需求量大、沉降器封闭罩外升温困难等问题,尝试使用了提升管喷汽油技术.通过计算得出最少需要喷汽油30 t/h才能满足气压机富气量...     

0.60 Mt/a重油催化裂化装置技术改造

对中国石油化工股份有限公司沧州分公司重油催化裂化装置分馏塔、再生器主风分布系统、旋风分离系统和主风机组进行了一系列挖潜改造。改造后烧焦罐主风分布管压力降由25～30kPa下降到5～10kPa,主风机入口流量由1050m     

2.0Mt/a催化裂化装置二再稀相超温原因及措施

针对2.0Mt/a催化裂化装置出现的超温现象,本文主要分析了二再稀相超温的主要原因,并提出了应对措施。     

1.4 Mt/a重油催化裂化装置MIP改造汽油辛烷值的工艺优化

阐述了大庆石化公司1.4Mt/a重油催化裂化装置应用MIP工艺技术改造后汽油质量的变化情况。将改造前后的操作条件以及汽油质量进行了对比,分析了影响汽油辛烷值的主要因素,做出了相应技术调整。结果表明,装置在现有的原料和操作条件下进行调整,稳定汽油烯烃含量在33%时,汽油RON可稳定在90左右。     

1.8Mt/a催化裂化装置数值模拟研究

针对国内某炼油厂1.8 Mt/a催化裂化装置,根据近两年的生产数据,应用统计的方法,建立装置产品收率的数学模型,并对每个模型进行了方程及其系数的显著性检验,经验证,模型具有较好的外延性,实现了对产品收率进行科学的预测,为生产方案的下达提供了科学的依据。     

3.5Mt/a重油催化裂化装置节能分析

中国石油天然气股份有限公司广西石化分公司在3.5 Mt/a重油催化裂化装置设计中,对油浆系统、主风和烟气系统、蒸汽系统、低温热联合和热进料进行了优化设计,可使加工残炭高达7.95%的重油催化裂化装置设计能耗降低56.68 MJ/t。实际生产中,再生烟气中CO质量分数由4.2%提高至6.8%,降低CO焚烧炉补燃燃料气量2 000 m3/h,第二再生器密相温度由700℃降低至680℃,增产蒸汽18 t/h,分馏塔底温度由354℃降低至340℃,增产蒸汽11 t/h,催化能耗由设计的2 373.078 MJ/t降低至2 183.416 MJ/t,下降了189.662 MJ/t,节能效果显著。     

3Mt/a催化裂化装置长周期运行对策

对催化裂化装置非计划停工原因进行统计分析,发现造成非计划停工的原因主要为沉降器结焦、主风机组故障、油浆系统故障、特殊阀门和设备故障、工艺管线腐蚀等。首先通过MIP-CGP工艺改造降低了装置非计划停工次数,然后结合多年的实际操作和管理经验,采取了一系列措施,如原料优化、操作优化来减缓沉降器结焦,更换安全的机组控制系统、减少烟机故障、材质升级,优化油浆系统、降低换热器压力降以及完善管理措施等。尤其强调对装置的日常监控,确保装置达到3～4 a的运行周期。     

重油催化裂化装置多产柴油生产方案

介绍了中国石油锦西石化公司180万t/a重油催化裂化装置多产柴油生产方案的实施情况.结果表明,在原料组成和性质不变的情况下,通过采取调整LDR-100催化剂和LV-33催化剂的混合比例以降低平衡催化剂的活性、降低反应温度等措施降低反应深度;并优化操作条件,降低汽油干点,拓宽柴油馏程,使柴油收率提高了1.15个百分点,其十六烷值提高了0.3个单位.     

抚顺石化兴建1.5Mt/a重油催化裂化装置

抚顺石化公司１．５０Ｍｔ／ａ重油催化裂化装置改造工程建设总体部署已于近日通过了中国石油天然气集团公司的审查,并在抚顺石化公司石油二厂动工兴建。该重油催化裂化装置以大庆原油的减压渣油、减压蜡油、焦化蜡油和蜡下油的混合油为原料,采用国内自行研制的超稳分子筛催化剂,采用重叠两段再生新工艺。装置所需的公用工程将利用现有设施挖潜解决。装置的污水、废催化剂和烟气等废物的排放均达到了环保要求。该工程总投资为４０９７２万元,据测算,工程改造完成后,可实现抚顺石化公司的原油相对集中加工和资源优化配置。项目全部投资…     

2.60Mt/a催化裂化装置运行分析与优化

通过对新建2.60 Mt/a催化裂化装置运行参数的分析计算,查找装置运行中存在的不足之处,并进行优化调整,提高装置运行的经济性。     

0.5Mt/a重油催化裂化装置再生强化技术改造

中海石油中捷石化0.5 Mt/a重油催化裂化装置于2012年6月进行了强化再生技术改造并取得成功,通过在再生器密相床层内设置中国石油大学(北京)开发的Crosser强化格栅,强化了再生器床层内的气固相间接触,改善了主风沿床层横截面的均匀分布,实现了高效再生,装置多项技术指标均得到了显著的提升。改造后标定数据表明:再生器密相床层水平温差由15℃降低至3℃;稀相水平温差由37℃降低至2℃;原来存在的稀相尾燃超温问题基本得到消除,CO助燃剂由此可以降低2/3;在原料质量变差、用风量降低约10.9%、再生器催化剂烧焦反应时间减少12%的不利前提下,再生剂碳质量分数仍可由0.10%降至0.06%。不仅降低了装置能耗,而且保证了催化剂活性不下降、装置产品分布不变差,并消除了再生器稀相设备超温的重大安全隐患,创造了可观的经济效益。     

乌鲁木齐石化总厂1.2Mt/a重油催化裂化装置投产

该装置于1996年4月28成功投产。加工的原料油为减压渣油、减压蜡油和焦化蜡油,最大掺渣量达40％.装置的主要技术特点有:①采用高温短接触超稳分子筛提升管,并注入金属钝化剂以抑制催化剂上重金属脱氢反应和生焦;②采用两段再生新工艺,配有烟气能量回收系统和外取热器,催化剂回收采用了高效旋风分离器,并采用了灵活调节催化剂循环量的分装式电液驱动冷壁滑阀;③采用集散控制系统;④取消了开工加热炉,节省     

马来西亚新建7Mt/a渣油催化裂化装置

正马来西亚国家石油公司(Petronas)已签署在柔佛州边迦兰地区建设的炼油石化一体化开发(RAPID)项目中建设14×104bbl/d渣油催化裂化装置的合同。12×108US$投资的这项合同是与日本千代田及其合作伙伴台湾CTCI和马来西亚Synerlitz,MIE,CCJVPI组成的国际财团签署的。除建设渣油催化裂化装置外,还将建设6.5×     

汽油无碱脱臭Ⅱ型工艺在1.0Mt/a催化裂化装置的应用

介绍了汽油无碱脱臭Ⅱ型工艺在大庆炼化公司1.0Mt/a催化裂化装置的工业应用情况,分析生产过程中出现的问题,同时对工艺优化提出一些建议。     

3.0 Mt/a重油催化裂化装置设计及工业运行

中国石化工程建设公司所设计的兰州石化分公司3．0Mt／a重油催化裂化装置集中了多项目前最先进的技术，如良好的重油裂化能力、高的催化剂活性和选择性、能量优化利用、抑制沉降器结焦、采用维持装置长周期运转的措施，以及大型机组和设备的设计等。装置经过一年的稳定运转，按计划停工检修，检查结果证明各项技术实用可靠。     

0.2 Mt/a催化裂化装置用能分析与改进

借助物料衡算、热量衡算、动量衡算和能量平衡、火用平衡的三环节理论,对催化裂化装置的反应-再生系统进行计算分析。结果表明,过量主风和补燃干气造成烧焦罐线速高、停留时间短、氧浓度低和水蒸气分压大,导致催化剂活性降低,烧焦利用热减少和回收利用率低,装置能耗增加。通过降低主风、停烧干气、减小回炼比和提高剂油比等措施降低工艺总用能;改造余热锅炉,以提高能量转化效率;优化换热、减少过程火用损和热损失等改善能量回收率,可降低能耗31.04%,节能效果明显。     

0.5Mt/a重油催化裂化装置三旋的技术改造

针对催化裂化能量回收装置高温烟气轮机(简称烟机)出现的故障,采用中国石油大学(华东)开发的新型导叶式旋风分离技术,提出了新型高效低阻型立管多管式三旋的改造方案。三旋出口烟气在线采样催化剂浓度与粒度分析表明:改造后三旋入口烟气中催化剂平均质量浓度为362.8 mg/m3(工况下湿基),主要是40μm以下的颗粒,其中10μm以下的颗粒占30%～50%,细颗粒含量较高;改造后三旋出口烟气中催化剂平均质量浓度为31.8 mg/m3(工况下湿基);已完全没有10μm以上的大颗粒,工况下三旋的总效率为91.2%。改造后烟机入口催化剂质量浓度及粒度指标远远低于控制指标,三旋分离性能指标完全达到烟机入口烟气的净化要求,保证了烟气轮机长周期安全运行。     

3.5Mt/a重油催化裂化装置膨胀节开裂原因分析

对3.5Mt/a重油催化裂化装置烟机入口膨胀节开裂原因进行了分析,得出了膨胀节开裂的成因;提出了开裂产生的基本条件,即应力条件和介质条件;提出了整改措施和改进办法,增加电伴热,保证金属壁温在烟气露点温度以上,采取措施减少残余应力,可避免开裂发生。