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β—CEZ钛合金的加工性能和应用 总被引:1,自引:1,他引:1
研究了不同显微组织Ti811合金的热盐应力腐蚀性能。结果表明,经不同热处理,Ti811合金可获得板条组织、等轴组织、双态组织和针状组织。热盐优先浸蚀其原始β晶界α相,并且裂纹优先沿原始β晶界扩展。针状组织和板条组织由于在热盐应力腐蚀过程中原始β晶界α相的腐蚀通道作用、Ti3Al相的析出以及所产生的氢的作用,所以受热盐的浸蚀严重,强度和塑性显著降低。等轴组织的抗热盐应力腐蚀性能最佳。 相似文献
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TB8钛合金板材的焊接性 总被引:1,自引:0,他引:1
采用电子束焊和氩弧焊两种焊接工艺研究了TB8(Ti-15Mo-2.7Nb-3Al-0.2Si)钛合金厚度为1.5 mm板材的焊接性以及焊后热处理.焊接接头显微组织与室温力学性能测试结果表明,TB8钛合金板材具有良好的焊接性,采用电子束焊和氩弧焊可形成全熔透焊缝.电子束焊接工艺与氩弧焊焊接工艺相比,焊接接头的力学性能更好. 相似文献
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Ti811合金具有优异的室温、高温性能,可在425℃长期使用,蠕变行为的研究对其具有重要意义,试样经910℃/1hAc+580℃/8hAc热处理后,分别于425℃,410MPa下持续25,50,100,150,200h,另外于325℃,425℃,525℃,410MPa下持续100h。结果表明,Ti811合金在425℃下具有较好的蠕变性能;在425℃,410MPa下蠕变200hTi811合金性能不变,温度对合金的蠕变有很大影响;随着蠕变时间的延长,Ti811合金开始为减速蠕变阶段,随后为稳态蠕变阶段。在稳态蠕变阶段,合金硬化与回复平衡,在425℃蠕变较长时间(>100h),合金中析出Ti3Al相,大量Ti3Al相的析出将增大合金蠕变抗力,但因时间短(<200h),Ti3Al相细小且量少,故对蠕变影响不大;525℃高温下,空穴在晶界析出长大,晶界位错聚集产生应力集中引起的微裂纹以及裂纹长大是蠕断的主要原因。 相似文献
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热暴露温度和氢对Ti811合金热盐应力腐蚀性能的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了热暴露温度和氢对Ti811合金棒材热盐应力腐蚀(HSSC)性能的性能。结果表明:Ti811合金HSSC性能对暴露温度敏感,在暴露温度低于425℃时,合金无HSSC现象,高于480℃时,合金发生明显HSSC,性能恶化。合金发生HSSC的临界温度为450℃。在HSSC过程中有氢产生,氢优先沿晶界扩散,盐蚀区氢和氧含量高于基体,使材料脆化。 相似文献
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β-21S钛合金薄板材的热处理工艺和冷成形性能研究 总被引:1,自引:0,他引:1
通过β21S钛合金冷轧薄板(厚度约为035mm)的再结晶试验、氧化试验、碱酸洗工艺试验,对比分析了分别经真空固溶加氩气吹冷工艺、真空固溶后快速炉冷工艺及空气固溶加碱酸洗工艺的薄板组织和性能,探索出了一种适于工厂生产的固溶加碱酸洗工艺,经这种工艺处理后的03mm薄板材强度σb在850MPa~900MPa之间,塑性达8%以上,冷成形性能良好。 相似文献
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Ti—Code12合金焊后腐蚀性能研究 总被引:1,自引:0,他引:1
对Ti-Code12合金在低浓度HCl,高浓度沸腾MgCl2及沸腾10%次氯酸钙介质中耐焊区腐蚀性能进行了研究。结果表明:Ti-Code12合金焊后在上述介质中为均匀腐蚀。焊后经适当热处理耐蚀性明显提高。其耐蚀机理为:在α基体上均匀分布着Ti2Ni相。该相在低浓度还原性介质中优先溶解及Ni^++离子重新沉积,促进α基体钙化进而提高了合金耐均匀腐蚀性能。 相似文献
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国外海绵钛价格变化分析 总被引:6,自引:1,他引:6
研究了热处理工艺,显微组织和试样表面下Ti811合金热稳定性能的影响,结果表明,具有等轴组织和双态组织的Ti811合金有很好的热稳定性能,针状组织的存在使Ti811合金热稳定性能恶化,Ti811合金在425℃热暴露下,表面氧化层及暴露时间对合金的热稳定性能没有明显影响,在本研究的实验条件下,影响Ti811合金热稳定性能的主要因素是暴露过程中的相结合变化。 相似文献
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通过β-21S钛合金冷轧薄板(厚度约为0.35mm)的再结晶试验、氧化试验、碱酸洗工艺试验,对比分析了分别经真空固溶加氩气吹冷工艺、真空固溶后快速炉冷工艺及空气固溶加碱酸洗工艺的薄板组织和性能,探索出了一种适于工厂生产的固溶加碱酸洗工艺,经这种工艺处理后的0.3mm薄板材强度σb在850MPa~900MPa之间,塑性达8%以上,冷成形性能良好。 相似文献